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Rev. Per. Qum. Ing. Qum. Vol. 13 N.0 1, 2010. Pgs. 30-38
TRATAMIENTO POR OXIDACIN AVANZADA (REACCIN FENTON) DE AGUAS
RESIDUALES DE LA INDUSTRIA
TEXTIL
G. Salas C.
RESUMEN Los Procesos Avanzados de Oxidacin (AOX) se basan en su
capacidad de generacin in-situ de radicales hidroxilo (OH), especie
con un elevado potencial de oxidacin mediante la combinacin de un
agente oxidante (Hp2) con un catalizador (Fe(ll)). Estos radicales
OH son capaces de oxidar muchos compuestos orgnicos de forma no
selectiva y con altas velocidades de reaccin. Esta propiedad es
aprovechada para conseguir la completa mineralizacin (C02 y cidos
minerales) de los contaminantes o su degradacin en sustancias ms
fcilmente biodegradables. Se pretende desarrollar una alternativa
eficaz para la eliminacin de materia orgnica de efluentes
residuales mediante la aplicacin de AOX, ms concretamente procesos
de Fenton al agua residual de una textil despus del tratamiento
fsico qumico. Con un contenido de DQO = 1700 mg/L y las condiciones
ensayadas de pH = 3, [Fe 2+] = 200 mg/L, [Hp2] = 3612 mg/L; se
disminuy al cabo de 40 minutos el 97% de la demanda qumica de
oxgeno (DQO). Palabras clave: Oxidacin avanzada, tratamiento de
aguas residuales de textiles.
ADVANCED OXIDATION PROCESSES (AOX) TEXTILE WASTEWATER
ABSTRACT Advanced Oxidation Processes (AOX) are based on !he in
situ generation of hydroxyradicals (OH), which have a high
oxidation potential. In !he case of Fenton processes !he generation
of hydroxy radicals takes place by the combination of an oxidation
agent (H202) with a catalyst (Fe(ll}). These radicals are no!
selective and they react very fas! with the organic matter,being
able to oxidize a high variety of organic compounds. This property
allows !he degradation of pollutants into more biodegradable
compounds, and, in some cases, their complete mineralization into
C02 and mineral acids. Under optimal conditions, (pH = 3, (Fe 2+] =
200 mg/L, [ Hp2] = 3612 mg/L) !he Fenton processes are able to
reduce !he concentration of the organic matter present in the texti
le effiuent, up lo 97%.
Key words: Advanced Oxidation Processes, wastewater
treatment.
l. INTRODUCCIN consume diariamente grandes cantidades de agua en
la mayora de sus procesos. Dichos efluentes se caracterizan
generalmente por su elevada demanda qumica de oxgeno (000), debido
a los compuestos orgn icos refractarios ; demanda biolgica de
oxigeno, debida a la materia orgnica biodegradable (DB05), metales,
elevada temperatura, alto contenido en color, pH inestable, slidos
en suspensin .
La industria textil ha presentado notables problemas
medioambientales vinculados principalmente al uso y la gestin del
agua. El impacto ambiental de sus efluentes lqui-dos es muy
diverso, por la gran variedad de materias primas, reactivos
(colorantes y auxiliares) y mtodos de produccin existen-tes en
ellos [US/EPA 1997]. La industria textil
Facultad de Qumica e Ingeniera Qumica. Universidad Nacional
Mayor de San Marcos.
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Como consecuencia de la creciente pre-ocupacin social por el
medio ambiente, la legislacin referente a la ca lidad del agua est
siendo cada vez ms restrictiva . A di-ferencia de las aguas
urbanas, en las que la mayora de los compuestos orgnicos son fci
lmente biodegradables, y en las que la diversidad de residuos no
hace necesaria la adicin de nutrientes, el tratamiento de las aguas
industriales puede complicarse por contener compuestos difciles de
degradar biolgicamente (compuestos recalcitrantes o refractarios )
o cuya degradacin biol-gica se produce tan lentamente que hace
ineficaz este tipo de sistemas (compuestos persistentes), o incluso
txicos para los mi-croorganismos. Por lo tanto, son muchos los
casos en los que se requieren tratamientos ms especficos y
avanzados.
La necesidad de gestionar racionalmente los recursos hdricos y
la agresin ambiental que producen las aguas contaminadas, ha
causado que a lo largo de los aos se hayan introducido leyes cada
vez ms restrictivas que exigen a las industrias del sector tratar
sus aguas, antes de verterlas. La tendencia actual va encaminada
hacia la implementa-cin de tecnologas de remediacin eficaces que
logren alcanzar un nivel de depuracin suficiente como para
reutilizar las aguas tratadas y reducir el consumo del recurso
hdrico. Los vertidos industriales producen generalmente un menor
volumen de agua re-sidual que los urbanos, pero sus caractersti-cas
provocan ms daos al dominio pblico hidrulico, ya que en ocasiones,
se trata de vertidos con componentes refractarios o persistentes a
la degradacin biolgica, o Incluso txicos para los microorganismos.
Por lo tanto, son muchos los casos en los que se requieren
tratamientos ms espec-ficos y avanzados.
Los tratamientos biolgicos de los efluentes lquidos de la
industria textil incluyen bsi-camente tratamientos aerbicos y
anaer-bicos que pueden ser precedidos por una o ms etapas de
tratamiento primario como ecualizacin, neutralizacin,
coagulacin-floculacin y flotacin por aire disuelto (DAF).
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La eficiencia del tratamiento biolgico para la remocin _de la
DBO y DQO depende fuertemente de la relacin DBO/DQO. El valor medio
de esta razn en un efluente de la industria textil es de alrededor
de 0,35, lo que hace difcil la eliminacin total de la DQO. En
revisin sobre la biodegradacin de colorantes textiles , se encontr
que la mayora de los colorantes no muestran una biodegradacin
significativa en medios aer-bicos. Es conveniente llevar este ratio
a un valor no menor de 0,6 para lograr una bio-degradabilidad
aceptable en el efluente. En consecuencia, el empleo de los
procesos de oxidacin avanzada, para reduci r demanda qumica de
oxgeno (DQO) como tratamien-tos exclusivos o como pretratamiento
biol-gico puede constitui r una alternativa viable para la
eliminacin de la materia orgnica refractaria de uri efluente
textil.
La mayora de las empresas textiles vier-ten sus aguas residuales
al sistema de alcantarillado de la ciudad. El Ministerio de
Vivienda public los Valores Mximos Ad-misibles (VMA) de las
descargas de aguas residuales no domsticas en el sistema de
alcantarillado sanitario (Decreto Supremo N 021-2009-Vivienda). La
presente norma re-gula mediante Valores Mximos Admisibles (VMA) las
descargas de aguas residuales no domsticas en el sistema de
alcantarillado sanitario.
Los Valores Mximos Admisibles (VMA) son aplicables en el mbito
nacional y son de obligatorio cumplimiento para todos los usuarios
que efecten descargas de aguas residuales no domsticas en los
sistemas
. de alcantarillado sanitario; su cumplimiento es exigible por
las entidades prestadoras de servicios de saneamiento - EPS, o las
entidades que hagan sus veces. Entinda-se por Valores Mximos
Admisibles (VMA) como aquel valor de la concentracin de elementos,
sustancias o parmetros fsicos y/o qu micos, que caracterizan a un
efluente no domstico que va a ser descargado a la red de
alcantarillado sanitario, que al ser excedido causa dao inmediato o
progresivo a las instalaciones, infraestructura sanitaria,
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maquinarias y equipos de los sistemas de alcantarillado y
tratamiento de aguas re-siduales, y tiene influencias negativas en
los procesos de tratamiento de las aguas residuales cloacales de la
ciudad.
Los Valores Mximos Admisibles (VMA) de las descargas de aguas
residuales no do-msticas en los sistemas de alcantarillado
sanitario, se establecen en la Tabla N.0 1a y N 2 y forman parte
integrante de la norma. Los usuarios cuyas descargas sobrepasen
los valores contenidos en la Tabla N. 0 1, debern pagar la
tarifa establecida por el ente competente, la cual es
complementaria al reglamento de la presente norma, pudin-dose llega
~ en los casos que se establezca en el reglamento, incluso a la
suspensin del servicio de alcantarillado sanitario . Los parmetros
conten idos en la Tabla N .0 1 b no pueden ser sobrepasados. En
caso se sobrepase dichos parmetros, el usuario ser sujeto de
suspensin del servicio .
Tabla N.o 1a. Valores mximos admisibles.
Parmetro VMA para descargas al Unidad Expresin sistema de
alcantarillado Demanda bioqumica de
mg /L DB05 500 oxgeno(DBO,) Demanda qumica de oxgeno(DQO) mg /L
DQO 1000 Slidos suspendidos totales mg /L S.S.T 500 Aceites y
grasas mg /L AyG 100
Tabla N.o 1b. Valores mximos admisibles .
Parmetro Unidad Expresin VMA para descargas al sistema de
alcantarillado
Aluminio mg /L Al 10 Arsnico mg /L As 0,5 Boro mg /L B 4 Cadmio
mg /L Cd 0,2 Cianuro mg /L CN 1. Cobre mg /L Cu 3 Cromo Hexavalente
mg /L Cr s 0,5 Cromo total mg /L Cr 10 Manganeso mg /L Mn 4
Mercurio mg /L Hg 0,02 Nquel mg /L Ni 4 Plomo mg /L Pb 0,5 Sulfatos
mg /L so4 2 500 Sulfuros mg /L s2 5 Zinc mg /L Zn 10 Nitrgeno
amoniacal mg /L NH4 80 pH unidad pH 6- 9 Slidos sedimentables ml!L
/h S.S. 8,5 Temperatura oc T < 35
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11. ANTECEDENTES
Las aguas residuales domsticas y la mayor parte de las aguas
residuales no domsticas (lase industriales) son recolectadas en el
alcantari llado sanitario de la empresa de agua y alcantarillado de
la ciudad (Sedapal) . Estas aguas residuales reciben o recibirn un
tratamiento biolgico antes de ser emi-tidas al mar (cuerpo
receptor) en plantas administradas por Sedapal y pronto por
em-presas privadas (proyecto la Taboada y La Chira). El tratamiento
biolgico de las aguas residuales domesticas o cloacales se basa en
un proceso aparentemente simple en que una poblacin mixta de
microorganismos utiliza como nutrientes sustancias (materia orgnica
disuelta y coloidal) que contaminan el agua, mineralizando la
materia orgnica y transformndola en dixido de carbono (C02) y agua
(Hp) que son sustancias no contaminantes.
La poblacin microbiana puede ser destruida por envenenamiento,
lo que ocurre actual-mente ya que las empresas descargan resi-duos
lquidos txicos en el agua que circula por el alcantarillado
sanitario. Razn por la cual el Decreto Supremo en mencin busca
regular las descargas de aguas residuales no domsticas para
garantizar la sostenibilidad del tratamiento en las plantas ya
instaladas y en las que se instalarn en el futuro.
La Sunass (Superintendencia Nacional de Servicios de
Saneamiento) en un informe l-timo establece (Tabla N. 0 2), que
existe una reduccin de la capacidad de tratamiento y
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disminucin de la eficiencia de reduccin en el 0805 y de la vida
til de las depuradoras existentes y futuras, debido a la emisin en
el desage de efluentes industriales txicos.
1. Mtodos de oxidacin avanzada (AOX) Para los contaminantes
orgnicos refrac-tarios, los procedim ientos generalmente usados,
resultan inadecuados para alcanzar el grado de pureza requerido por
ley o por el uso ulterior del efluente tratado. En estos ca-sos y
cada vez ms crecientemente, se est recurriendo en los pases
industrializados al uso de las llamadas Tecnologas o Procesos de
Oxidacin Avanzados (AOX), muy poco aplicados y, peor an, menos
difundidos en los pases de economas emergentes como los de Amrica
Latina.
Las AOX son especialmente tiles como pretratamiento antes de un
tratamiento biolgico para contaminantes resistentes a la
biodegradacin o como proceso de pos-tratamiento para efectuar un
pulido de las aguas antes de la descarga a los cuerpos receptores .
Los procesos involucrados po-seen una mayor factibilidad
termodinmica y una velocidad de oxidacin muy incre-mentada por la
participacin de radicales, principalmente el radical hidroxilo, OH.
Esta especie posee propiedades adecuadas para atacar virtualmente a
todos los compuestos orgnicos y reaccionar 106-10 12 veces ms rpido
que oxidantes alternativos como el 0 3 . (Tabla N. 0 3).
Tabla . W2. Carga orgnica de diseo versus la carga orgnica
actual en PTAR (planta de tratamiento de aguas residuales).
Planta de Caudal de Caudal Porcentaje Caud~l adicional
tratamiento tratamiento tratado vs DBO de DBO de
de aguas de diseo el caudal diseo actual de DBO
(Us) actual de diseo actual en residuales (Us) (mg(L) (mg(L) (%)
aguas
residuales
San Juan 800 400 50 250 481 92,4 Hu scar 170 74 43,5 250 556
122,4
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Tabla W 3. Potencial de oxidacin.
Potencial de Agente oxidante oxidacin (E0 )
en voltios
Fluor (F) 3,06 Radical hidroxilo (OH) 2,80 Oxgeno atmico (O)
2,42 Ozono (03) 2,08 Perxido de hidrgeno 1,78 (HPzl Cloro (CI2)
1,36 Oxgeno molecular (02) 1,23
En general, las molculas de los colorantes utilizados en la
actualidad son de estructuras muy variadas y complejas. La mayora
de ellos son de origen sinttico, muy solubles en agua, altamente
resistentes a la accin de agentes qumicos y poco biodegradables.
Alrededor del 60% de los colorantes en uso en la industria textil
actual son colorantes reactivos, que se caracterizan por formar una
unin ter con la fibra, lo que garantiza una mayor duracin del color
en el tejido. Sus es-tructuras frecuentemente contienen grupos azo,
antraquinona o ftalocianina (Figura N.0 1 ). Dadas sus
caractersticas de solubilidad y estabilidad, los mtodos
tradicionales de floculacin, sedimentacin, flotacin o adsor-cin son
tiles en la remocin de colorantes dispersos, pero no de colorantes
reactivos, por lo que una alternativa ms promisoria sera la
oxidacin avanzada (AOX). En la Figura N. o 1 se presenta algunos
ejemplos de molculas colorantes.
da7.0 riazol
antraquinona
triazimi ftaloctanina
Figura N.0 1. Ejemplos estructurales de los co-lorantes
textiles.
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La tintura o teido es el proceso en el cual la materia prima
textil (algodn, polister o mezcla algodn-polister) es puesta en
contacto con la disolucin (colorante reacti-vo) o dispersin de un
colorante (colorante disperso). La empresa textil objeto del
estu-dio emplea en sus procesos de teido tanto colorantes dispersos
como reactivos. En los reactivos dispersos para que la tintura o
teido se lleve a cabo se han desarrolla-do tcn icas especiales de
tintura o teido que suponen que el colorante no ionizado se
disuelve en la fibra, dando lugar a una disolucin similar a la
aleacin de dos me-tales. En primer lugar el colorante disperso debe
tener un tamao pequeo (coloides) para facilitar su dispersin en el
bao. En segundo lugar, hay que conseguir que la fibra aumente
temporalmente su tamao de poros , permitiendo as el paso del
colorante. Despus de la tintura los poros recuperan su tamao
original, atrapando las molculas de colorante en su interior. Por
lo tanto, el colorante disperso que no ha sido atrapado, permanecer
como dispersin coloidal en el agua residual, especficamente como
partcula coloidal
A diferencia de los colorantes dispersos, los colorantes
reactivos son una clase tintorera de colorantes que contienen al
menos un grupo capaz de formar enlaces covalente entre un tomo del
colorante y un tomo de oxgeno, nitrgeno o azufre de la tela a teir.
Por tanto, el colorante reactivo no fijado per-manecer en solucin o
disuelto en el agua residual (compuesto orgnico refractario). Por
lo tanto la separacin del tinte disperso es por
coagulacin-floculacin y flotacin con aire disuelto (DAF) y la del
tinte reactivo por oxidacin avanzada (AOX).
2. Reaccin Fenton
La reaccin de Fenton es un proceso de oxi-dacin propuesto por H.
J. H Fenton (1894) para la oxidacin de cido tartrico. El m-todo se
basa en la generacin de radicales hidroxilo (OH) por la adicin de
perxido de hidrgeno (Hp2) a sales metlicas de hierro
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(Fe+2 ) en disolucin, obteniendo mejores resultados a valores de
pH = 3,0
k = 76,5 L.mol1.s1
En la anterior ecuacin se observa la for-macin de los radicales
hidroxilo, que se producen por la descomposicin del pe-rxido de
hidrgeno por efectos del hierro, el cual cambia de estado de Fe+2 a
Fe+3. En el proceso de Fenton, despus de que el Fe+2 descompone al
H20 2, los radicales OH siguen reaccionando con el Fe+2 remanente
en disolucin , hasta que ste se convierte totalmente a Fe+3 adems
de oxidar a la materia orgnica presente (RH) obteniendo los
productos de la reaccin
OH + Fe+2 ----- Fe+3 + OH -OH + RH ----- productos de la
oxidacin
El in Fe(lll) puede reducirse por reaccin con Hp2 y formar de
nuevo in Fe(ll) y ms radicales hidroxilo. Este segundo proceso se
denomina Fenton-like. Es ms lento que el proceso de Fenton, y
permite la regenera-cin de Fe(ll). El mecanismo global resulta de
carcter cataltico. Para ello, es necesario que el perxido se
encuentre en exceso respecto a la cantidad de hierro aadida.
Fe3+ + H20 2 --> FeOOH/ + W Keq = 3,1 0.10-3 L.mol1.s1
FeOOH/ --> H02 + Fe2+ Keq = 2,70.10-3 s1
Fe3+ + H02
--> Fe2+ + 02
+ H+ Keq < 2,00 .1 03 L.mol1.s1
Una de las ventajas del reactivo de Fenton es que no necesita
energa externa para des-componer al perxido de hidrgeno en sus
radicales hidroxilo , hacindolo un mtodo sencillo y efectivo de
catlisis homognea. Una de las desventajas del mtodo se da cuando en
disolucin se encuentran anio-nes disueltos tales como fosfatos,
cloruros, nitratos, etc., stos pueden provocar una reaccin de
complejacin con el hierro, dis-minuyendo la capacidad del Fe+2 de
disociar el Hp2 detenindose el ciclo.
111. PARTE EXPERIMENTAL
Los experimentos de oxidacin Fenton (Hp2 + Fe2+, en fase
homognea) se han realizado en discontinuo. Las aguas ensayadas
corres-ponden al efluente de una textil, en la que se lleva a cabo
un tratamiento fsico-qumico previo de coagulacin-floculacin y
flotacin por aire disuelto. El nivel de contaminacin de estas aguas
residuales es variable, en funcin de los ciclos de produccin. Por
este motivo, para estudiar la viabilidad y eficacia de los procesos
de oxidacin (homogneo) en su aplicacin a este tipo de aguas, se ha
trabajado con una muestra compuesta obtenida en das diferentes.
Para seguir la eficacia del proceso de oxidacin se han seleccionado
parmetros globales indicati-vos, como la demanda qumica de oxgeno
(DQO). La caracterizacin de las muestras de agua residual de la
textil se recoge en la Tabla N. 0 4. Todos los efluentes analizados
presentan un valor de DQO superior al mximo permi-tido en vertidos
industriales establecidos en el D.S. 021- 2009-Vivienda.
Tabla N.o 4. Anlisis de la muestra compuesta de agua residual de
la textil tras ser sometida a tratamiento fsico-qumico.
Parmetro analizado Muestra compuesta Valor mximo admisible (VMA)
DQO 1700 1000
DBO 460 500
Biodegradabilidad DB0/000 0,306 ---pH 8,1 6-9
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La concentracin inicial de perxido de hidrgeno es la cantidad
estequ iomtrica, referida a la DQO de partida. La concentra-cin de
Fe2+ usada fue de 200 mg/L (Kang y Hwang, 2000; Barbusinski y
Majewski, 2003; Lo pez et al., 2004 ), y la temperatura de operacin
entre 20 oc.
Efecto del pH
El pH del medio de reaccin tiene una influen-cia determinante en
el proceso de oxidacin Fenton. Es necesario realizar la reaccin a
pH cido para generar radicales HO y conseguir velocidades de
oxidacin elevadas. Nume-rosos autores han estudiado la influencia
de esta variable en el tratamiento de diferentes efluentes
industriales, encontrando el valor ptimo de pH en torno a 3 (Lin y
Lo, 1997; Ben tez et al., 2001 ; Szpyrkowicz et al., 2001 ; Guedes
et al., 2003). El efecto tan acusado del pH inicial del proceso est
relacionado con el estado en el que se encuentra el hierro que, a
su vez, influye sobre la formacin de radicales hi-droxilo, de
acuerdo con las reacciones:
Fe2++ Hp2
---+ Fe3++ HO + HO k: 76 M1.s1 [1] Fe3+ + Hp
2 ---+ Fe2+ + H02 + W k: 0,01 MLs1 [2]
Efecto de la concentracin de Hp2 Se trabaj con la cantidad
terica estequio-mtrica, manteniendo constante la dosis de Fe2+ en
200 mg/L. La cantidad de Hp2 co-
rrespondiente a la relacin estequiomtrica respecto a la 000, se
calcula mediante la ecuacin: [Hp2]est = (DQ0/8)* 17 = 2,1 25 *
DQO.
Un exceso Gle H20 2 conduce a una mayor produccin de radicales
hidroxilo (reaccin [1]) o a una mayor regeneracin de Fe2+ (reaccin
[2]). Una mayor concentracin de Hp2 y HO aumenta la velocidad de
reac-ciones que implican la desaparicin de los mismos, segn :
Hp2+HO ---+ H02+Hp k:2,7.107 M1.s1
H02 + HO ---+ 02 + Hp HO + HO ---+ Hp2
Por otro lado, la concentracin residual de H20 2 que permanece
en el medio despus del tratamiento aporta toxicidad (lto et al.,
1998), lo que obliga a ajustar convenien-temente la dosis de
perxido de hidrgeno empleada, de forma que el efluente tratado no
exceda los lmites de vertido establecidos para dicho indicador
(p.e., ecotoxicidad).
Efecto de la concentracin de Fe2
La concentracin inicial de Fe2+ empleada favorece la extensin de
la reaccin, debido a una mayor produccin de radicales HO
Las condiciones iniciales de operacin empleadas en los
experimentos realizados en discontinuo, para la muestra de agua
residual compuesta se resumen en la Tabla N. 0 5.
Tabla No 5. Condiciones de operacin empleadas en los
experimentos de oxidacin Fenton al agua residual compuesta (DQO =
1700).
1
Fe 2+ (mg/L) Hp2 (mg/L) pH r--------2-0_0 ________ ,_ ______
~36_1_2--------+---------3-,0--------~
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Tabla WG. Cintica de oxidacin del agua residual de la
textil.
Parmetro (DQO) 1400
900
450
250
80
40
IV. RESULTADOS
El seguimiento de la evolucin de la DQO (Tabla N. 0 6) como
parmetro de calidad del agua residual no slo proporciona
in-formacin sobre el grado de mineralizacin de la materia orgnica,
sino que, adems, engloba la transformacin de unas especies qumicas
a otras con diferentes grados de oxidacin . Las especies que
aportan DQO se pueden agrupar en una fraccin ms fcilmente oxidable
y otra ms resistente a 'este tratamiento.
En todos los ensayos, la oxidacin de la materia orgnica tiene
lugar con una elevada relacin de perxido de hidrgeno respecto del
hierro adicionado (relacin ptima Fe2+J Hp2 5,5%, en peso) . En
estas condiciones, los radicales hidroxilo se producen muy r-pido,
segn la reaccin [1.], y al reaccionar con la materia orgnica
provocan una rpida disminucin de la DQO. A medida que el Fe2+se
oxida, el Fe3+va reaccionando con el exceso de agua oxigenada para
regenerar el Fe2+ mediante la reaccin [2] . Esta reac-cin es mucho
ms lenta, lo que explica la desaceleracin de la disminucin de DQO
transcurrido el periodo inicial. Por otro lado, la reaccin [2]
conduce a la formacin del radical perhidroxilo (OH 2), cuyo poder
oxi-dante es muy inferior (1 ,10 V, frente a 2,80V del radical
HO)
Tiempo (min) ' o
15
25
50
65
11 o
V. CONCLUSIONES
La oxidacin Fenton , combinacin de sales de Fe2+ con Hp2 a pH
cido para generar radicales HO, supone una alter-nativa o una
solucin complementaria a los procesos de depuracin convencio-nales
para el tratamiento de las aguas residuales de la industria.
La oxidacin Fenton presenta su mxi-ma actividad cataltica a pH
3,0. Un incremento o disminucin en este valor de pH reduce
bruscamente la eficacia. Para valores de pH > 3-4, el Fe3+
precipi-ta como Fe(OH)3 y descompone el Hp2 preferentemente a 0 2 y
Hp. Adems, la formacin de complejos de Fe(ll) a valores altos de pH
conduce a la dismi-nucin de la concentracin de Fe2+. Por otro lado,
para valores de pH ms cidos, la regeneracin del Fe2+ por reaccin
del Fe3+ con el Hp2 se ve inhibida.
El empleo de una concentracin de Hp2 superior a la cantidad
estequiomtrica no mejora la eliminacin de materia orgnica en el
proceso Fenton. Aunque este exceso conduce a una mayor pro-duccin
de radicales HO o a una mayor regeneracin de Fe2+, propicia una
mayor contribucin de reacciones que implican la desaparicin de los
mismos.
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