-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
1/11 FRILO-Magazin
DESPRE PROIECTAREA GRINZILOR PENTRU PODURI RULANTE (traducere
din limba german a articolului
Zum Entwurf von Kranbahntraeger Prof.Dr.Ing.Christoph
Seesselberg Fachhochschule Muenchen)
1. Introducere Dei foarte complex, calculul grinzilor pentru
podurile rulante nu mai este deloc laborios de cnd sunt disponibile
programe de calcul (de ex.S9) cu care se poate efectua conform
normelor, verificarea la Starea Limit a capacitii portante ultime
inclusiv sigurana la oboseal i a exploatrii normale. La aceste
grinzi ns calculul este numai o fa a medaliei. Proiectarea acestor
grinzi i a detaliilor aferente necesit din partea proiectantului de
rezisten o anumit experien n alctuirea elementelor supuse la
solicitri dinamice care elemente s satisfac i cerinele fenomenului
de oboseal. Cunoaterea corect a normelor respective este tot att de
important ca buna percepere a forelor n micare. S presupunem c sunt
cunoscute att ncrcarea dat de podul(urile) rulant(e) ct i
deschiderea grinzii i c exist proiectul structurii. n cele ce
urmeaz descriem cum se alege sistemul static,seciunea grinzii i a
inei de rulare, cum se proiecteaz rosturile i rezemarea lor. Vom
prezenta i cteva soluii reprezentative care n practic au corespuns
ateptrilor. Din motive de spaiu nu am menionat i alte variante
posibile; ele pot fi consultate n materialele din bibliografie,
poz.7,9,10 i 11. 2. Sistemul static al grinzii podului rulant. Ca
opiuni avem grinda cu o singur sau cu mai multe deschideri. Mai nti
vom analiza momentele ncovoietoare ce apar ntr-o grind de rulare
dintr-o hal cu ase travei cu lungimea 6xl.Pe grind circul un pod
rulant cu dou roi la 0.6xl distan, ncrcate egal. Grinda ar putea fi
alctuit n variantele 6 tronsoane separate a o deschidere (fiecare),
3 tronsoane a dou deschideri,2 tronsoane a trei deschideri i
continu pe ase. Am calculat momentele ncovoietoare (maxime) pentru
fiecare variant; ele sunt redate n figura 1 ca procente din
momentul maxim ce apare n varianta o deschidere.
Momente Maxime in % din Mmax
grinda cu 1 deschidere
Grinzi cu
Camp Reazem 6x1 deschideri 100% - 3x2 deschideri 84% -71% 2x3
deschideri 83% -69% 1x6 deschideri 83% -69% Abb1 (Fig.1) Comparaie
Momente ncovoietoare la o
grind cu 6 deschideri. Comparaia variantelor. a) Grinzile cu o
deschidere au cele mai mari Momente
i de aceea necesit cel mai mult material.Au ns i avantaje: nu
provoac reaciuni negative la reazme, nu sunt sensibile la tasri
difereniate i se monteaz cel mai uor.
b) Grinzile cu dou deschideri se pot fabrica dintr-o singur
bucat ( laminatele pot ajunge la 18m lungime) excluznd nndirile
rezistente la momente ncovoietoare. Acestea sunt considerabil mai
mici dect la grinda cu o deschidere dar insignifiant mai mari ca n
variantele cu mai multe deschideri. Aceast variant s-a dovedit a fi
n cazurile uzuale o soluie economic ce merit justificat a fi
recomandat.Un desavantaj ar putea fi considerat cel mult,faptul c
ncrcrile pe reazemele nvecinate sunt mult diferite.
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
2/11 FRILO-Magazin
c) Grinda continu pe mai multe deschideri,necesit
mai multe nndiri rezistente la momente (ce cost). ns n cazul
unui regim intensiv de exploatare, deformata lin fr puncte de
frngere ar putea fi un avantaj important pentru c reduce mult
zgomotul.
3. Seciunea grinzii de rulare n Figura 2 este reprezentat un set
de tipuri de seciuni posibile. Cum v vei putea decide n alegerea
tipului potrivit, depinde printre altele, de mrimea ncrcrilor
verticale i orizontale date de roile podului rulant i de mrimea
deschiderii ntre reazeme dar i de capacitatea uzinei
constructoare.
Abb2 (Fig.2) a) Profil I laminat b)Profil I din table sudate c)
Profil I ntrit d) Grind contravntuit orizontal
a) Profile I laminate. Ce gam de profile laminate sunt potrivite
pentru o grind sub ina podului rulant? Figura 4 (Abb.4) cuprinde
diagrame ce permit o comparaie a capacitii portante a unei astfel
de grind ntr-un caz ales de exemplu,caz artat n colul din stnga
sus.
Din diagrame se poate afla aria minim necesar a seciunii
transversale a profilului pentru o anumit ncrcare dat de pod i un
anume tip de profil. Nota Bene: Nu n puine cazuri, cerinele unei
exploatri normale exclud la aceast gam de profile folosirea complet
i a capacitii lor de rezisten
Profilele HEA i HEB mici i mijlocii pn la o
nlime n jur de 50 cm. sunt de asemenea foarte potrivite.
Folosirea unor profile mai nalte poate fi neeconomic dat fiind c
limea tlpilor nu poate depi 30 cm din care cauz ele au un raport lz
/ ly mic. Atunci cnd din calcul rezult un profil laminat mai nalt
de 50 cm. esta indicat s se verifice dac o seciune din table sudate
ar fi o soluie mai economicoas.
Profilele din gama IPE fr ntrirea tlpii de sus nu sunt
recomandate pentru grinzi de rulare din cauz c au rigiditate
transversal redus.
Profilele HEM mici i mijlocii sunt de regul neeconomicoase din
cauza seciunii lor transversale compacte. n schimb inima lor are o
mare rezisten la voalare iar momentul lor de inerie la torsiune are
valori mari. Profilele din gama HEM sunt totui folosite atunci cnd
din motive de gabarit este exclus folosirea profilelor nalte din
gama HEA sau HEB.
Profilele mari din gama HEM
Figura 4 (Abb.4)
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
3/11 FRILO-Magazin
i gsesc ntrebuinare atunci cnd pe de o parte profilele din gama
HEA sau HEB nu mai ofer capacitatea portant necesar iar pe de alt
parte profilele din table sudate trebuie evitate din motive tehnice
de uzinare. b) Profile I sudate din trei table. Profilele I simple
cu o ax de simetrie,constau din trei table (Abb5=Fig5).Acest tip de
seciune transversal cu 6 dimensiuni variabile (3 limi i 3 grosimi
de tabl) poate fi foarte bine adaptat la solicitrile ce vor apare.
De aceea seciunile compuse din trei table cu dimensiuni optime,au n
majoritatea cazurilor o capacitate portant cu mai mult de 60% dect
profilul I laminat cu aceeai arie transversal. Din motive de
siguran la oboseal, cordonul de sudur a inimii cu talpa de sus
trebuie proiectat ca sudur n T cu marginea inimii n K. n cazul cnd
se dorete executarea a dou cordoane de sudur n col nu trebuie s
existe nici un spaiu ntre cele dou table. Cordoanele de sudur de la
talpa de jos nefiind supuse la solicitri locale se permite
executarea sudurii de col.
Abb.5-Fig.5 Profil I din table sudate.
Fig.6: Execuia sudurii de sus la un profil I sudat Linii de for
a) Suduri n col i fr contact: nerecomandate,
direct,inim-talp (ru). b) Sudur n K : recomandat c) Sudur n col
(fotografie).
Studii efectuate de autor cu algoritmi matematici de optimizare
au artat c aplicarea urmtoarelor reguli constructive poate duce la
gsirea unor seciuni de greutate minim: -nlimea grinzii poate fi
aleas fr restricii n cadrul unor limite relativ deprtate fr ca
acest lucru s aib o influen decisiv n privina greutii ei minime.
Acest rezultat aproape surprinztor este explicat n detaliu n cartea
autorului[10]. La podurile rulante din grupa de funcionare grea,
raportul nlime/ deschidere grind poate fi 1/15
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
4/11 FRILO-Magazin
n plus, proiectarea inimii trebuie s garanteze c ea posed
suficient siguran la voalare local sub aciunea direct a roii
respective iar ncepnd cu grupa B4, suficient rezisten la oboseal ce
poate apare datorit excentricitii cu care acioneaz roata. Tabla
inimii mai poate fi subiat dac nici una din cele trei cerine de mai
nu a ajuns deja la limit. -Calitatea oelului:ntrebuinarea oelului
S355 n locul oelului S235 poate fi economicoas dac stabilirea
seciunii transversale nu depinde nici de sgeata limit nici de
sigurana la oboseal. c) Profil I laminat ntrit cu oel cornier.
ntrit cu oel cornier cu aripi egale sau inegale, profilul I laminat
este tot de bun ca grinda de rulare din trei table sudate. Ca
profil de baz se consider mai nti unul din gama IPE sau din gama
HEA ori HEB sau chiar HEM. Cornierele mresc considerabil
capacitatea portant a profilului de baz i datorit faptului c o talp
n form de U cu aripile n jos are centrul de torsiune deasupra ei
astfel c momentul de torsiune dat de fora orizontal va fi mai
mic.Cornierele se aleg n aa fel ca la stadiul limit ultim s se
ating efortul unitar limit n ambele tlpi. Sudurile de mbinare a
cornierelor trebuie s fie continue.
Abb.8=Fig.8 Profil laminat ntrit cu oel cornier. d) Grinzi
contravntuite orizontal Cnd fie deschiderea fie fora transversal
este mare, se poate uneori ca talpa de sus a grinzilor descrise mai
sus, s nu fie suficient s preia ea singur solicitrile orizontale. n
acest caz, se poate cpta destul rigiditate transversal prin
introducerea unei contravntuiri n planul orizontal al tlpii, de
cele mai multe ori ca o grind cu zbrele.Talpa exterioar reazm pe
talpa de jos a grinzii de rulare prin intermediul unei
contrafie.(Abb.9) Se poate aduga peste ea i un grtar de circulaie.
Cnd sunt dou grinzi paralele, contravntuirea se realizeaz prin
cuplarea ambelor (cu diagonale ca n Abb.9 jos). Din motive de
oboseal poate apare ca nepotrivit sudarea de tlpile grinzii de
rulare, raional fiind
montarea lor n zona de sus a inimii.
Abb.9: Sus: Grind cu contravntuire orizontal; Jos:grinzi
nvecinate contravntuite. Rigidizri transversale. De obicei acestea
sunt suficiente numai n zona reazemelor. Uneori inimi nalte din
tabl relativ subire, necesit astfel de rigidizri i n cmp. La un
regim de exploatare uor i mediu ( Grupele de Funcionare B1,B2,B3
eventual i B4) aceste rigidizri se prind de tlpi i de ambele fee
ale inimii prin sudur de col. Prinderea acestor rigizri ( ca i a
altor piese) de talpa de sus prin orice fel de sudur, este interzis
la poduri rulante cu regim greu i foarte greu (GF B5 i B6) din
motive de oboseal a materialului (vezi i DIN4132, Cap.5.3.3) Piese
auxiliare. Este posibil uneori ca piesele auxiliare s intre
obligatoriu n componena unei grinzi de rulare dei nu au nimic de a
face cu rolul acesteia de purttor al cii de rulare. Un astfel de
exemplu l constituie consolele (crligele) pentru susinerea tvii cu
cablurile de alimentare cu energie electric (vezi Abb.8). La
proiectarea prinderii unor astfel de piese auxiliare, trebuie
neaprat s se dea atenie fenomenului de oboseal. Consolele din Abb.8
sunt prinse cu uruburi un mod raional de a proceda. n alt caz, o
astfel de consol sudat de talpa de sus a unei grinzi pentru un
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
5/11 FRILO-Magazin
pod rulant n regim sever B6, a avut o consecin scump pltit,
cordoanele de sudur slbind n mod nepermis rezistena tlpii la
oboseal. 4. inele i rosturile lor. 4.1. Forme i prinderi uzuale.
4.1.1.ine din oel lat. Seciunea transversal a acestora este
dreptunghiular,de cele mai multe ori cu muchiile de sus rotunjite
(Abb.10). Prinderea de grind se execut cu dou suduri de col, deci
oelul inei trebuie s fie sudabil. Oelul marca S355 este preferat fa
de oelul marca S235, datorit unei rezistene la uzur mai mari.
Dimensiunile obinuite ale inelor disponibile: Limea ciupercii k x
Inlimea h = 50x30 mm sau 60x40 mm. Aceste ine se folosesc la
sarcini pe roat mici/mijlocii i dac nu, se pune problema nlocuirii.
Conform DIN 18800 sudura de col este limitat de 2
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
6/11 FRILO-Magazin
Abb.12 foto: in din oel lat sudat din loc n loc. Abb.13: Seciune
transversal prin ina de rulare Tip A. Abb.14: Prinderea unei ine de
Tip A cu cleme reglabile. ine pe pat elastic. Pentru c prinderea
inei cu cleme nu o solidarizeaz perfect cu grinda, este posibil ca
n timpul exploatrii, la rostul de contact, cele dou piese s lucreze
n sens opus. Intercalarea unui strat elastic de cel puin 6mm
grosime (din cauciuc de duritate Shore90, cu caneluri n lung) este
indicat mai ales la poduri rulante cu regim de funcionare greu sau
foarte greu. Efectele benefice ale acestui substrat adugat la
in,sunt: - Exploatarea podului rulant se face fr ocuri devenind mai
puin zgomotoas i cu uzare mai mic. - Crete frecarea ntre in i talp
ceea ce reduce uzarea lor (prin efectul de rndea). - Lungimea pe
care se repartizeaz ncrcarea direct a roii se poate mri n calcul cu
cca. 1/3, ceea ce nseamn o reducere de cca. 25% a efortului unitar
dat de aceast ncrcare. 4.2 Rosturile inei. Aceste rosturi ar trebui
astfel executate nct pe de o parte s asigure un nivel sonor sczut
cnd podul trece peste ele iar pe de alta s fac posibile dilatarea n
lung a inei. Rost deschis (la ine din oel lat sau din profil
laminat). Rostul perpendicular (Abb.15a) este cel mai simplu de
executat. Spaiul dintre ine provoac ncrcri dinamice ocuri-i
favorizeaz uzarea inelor. De multe ori nu se poate evita deformarea
sau ruperea muchilor
ceea ce afecteaz n ru nivelul sonor la trecerea podului rulant.
Din acest motiv astfel de nndire se folosete numai la un regim de
funcionare uor adic la poduri puin folosite.
Un rost oblic ca n Fig.15b unde ina a fost tiat la 450 este clar
mai bun dect unul perpendicular. Trecerea nentrerupt de la o in la
alta face ca podul s aib un mers mai bun. Urmele vizibile ale
traversrii rostului oblic din Foto Abb.16-stnga- arat ns c nu se
poate evita o anumit ntrerupere a mersului lin, chiar i n acest
caz. Colurile inei se pot rupe din care motiv uneori ina se
anfreneaz puin i pe vertical. Totui acest tip de rost este cel mai
folosit. Cnd sunt necesare i rosturi de dilatare la ci de rulare
lungi- ele pot fi alctuite n trepte ca n Fig.15c ori Fig.16
dreapta. Meritele rostului n trepte din p.d.v. al calitii mersului
podului rulant, nu sunt la fel de bune ca ale rostului oblic. Ele
se mai pot mbunti fcnd oblice treptele ca in Fig.15c. n regim greu
de exploatare,capetele rostului n trepte se pot distruge relativ
repede. Poriunea de in din oel lat n consol ce trece peste rostul
prin grind, nu trebuie sudat ci numai asigurat s nu se deplaseze
lateral (de ex. cu tachei ca n Fig.15c).
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
7/11 FRILO-Magazin
Cnd ina este din profil laminat se reduce distana ntre cleme la
cca 25 cm. Captul n consol a profilului laminat trebuie s treac
printre doi tachei, ca n
Fig.16 dreapta. Captul cellalt trebuie prins de grind cu cleme
situate ct mai aproape posibil de rostul vertical.
Abb.15: Rosturi deschise la inele din oel lat. a- Rost
perpendicular b- Rost oblic c- Rost n trepte d- Rost oblic n in
aproape de rostul articulat din grinda de rulare.
Nu se sudeaz poriunea n consol. Knagge= tachet
Abb.16: Rost oblic la in Tip A
Abb.17: Un caz de avarie: prea mult uzare lateral a ciupercii
inei.
-dreapta- Seciune prin ina deteriorat
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
8/11 FRILO-Magazin
Rostul sudat (la ine din oel lat sau din profil laminat). Rostul
n in poate fi mbuntit prin sudarea cap la cap a rostului
perpendicular. n grupele de funcionare intensiv -B5 i B6-a devenit
ceva obinuit. Un rost complet umplut cu sudur asigur n comparaie cu
cel deschis, cel mai uniform mers posibil al podului rulant dar
este evident mai scump. Pentru c inele sunt din oel de rezistene
superioare dar cu mai puine caliti de sudabilitate, devine necesar
ca execuia sudurii cap la cap s fie deosebit de ngrijit; trebuie
evitate micile fisuri care pot apare de obicei la rcire. Trebuie
deci asigurat contracia liber iar lucrrile de sudur ncredinate unei
firme specializate. 4.3 Uzarea i deteriorarea inei inele i
bandajele de roi sunt supuse n timpul exploatrii podului
rulant,unei uzri din cauza frecrii. La roile al cror bandaj au o
buz de ghidare,uzarea este mai pronunat dect la cele cu dispozitive
de ghidare cu role. Aceast uzare poate deveni foarte mare cnd
execuia, montajul sau materialele sunt defectuoase.n cazul de
avarie din Fig.17 a fost nevoie
s se schimbe ntreaga in. Avaria s-a produs deoarece din motive
pn acum nelmurite- buzele bandajelor de pe ambele pri ale podului
erau concomitent n contact cu ina. Acest lucru a accentuat tocirea
feelor laterale ale ciupercii. Materialul negru prfos care se vede
n Fig.17 -stnga-a rezultat din tocirea inei. n Fig.17-mijloc se vd
inima i ciuperca inei deteriorate. Placa vertical lipit de partea
de sus a inei arat ct material s-a pierdut. Fig.17-dreapta arat o
seciune transversal prin ina avariat. 5. Rosturile prin grinda de
rulare. Rosturile in grinzile de rulare sunt prevzute cu preferin n
dreptul reazemelor. Aa se evit ca elementele acestor rosturi s
transmit fore transversale.
Abb.18: Execuia adecvat a unui rost fr continuitate. a) Rost fr
continuitate pe reazem i fr
transmitere de fore transversale. Cnd se adopt soluia din Fig.18
trebuie luate n considerare urmtoarele: - Pe ambele laturi ale
rostului, forele orizontale trebuie dirijate spre stlp. Dac rostul
este alctuit necorespunztor- ca n Fig.19, forele transversale de la
grinda din partea dreapt se transmit la cealalt,datorit poziiei
neadecvate a uruburilor din plcile frontale. - ntre cele dou grinzi
trebuie s existe un spaiu mic pentru a permite frngerea deformatei
grinzii ncrcate. -Nu se recomand plci frontale scurte ca n
Fig.19.
-uruburile cu care se leag uneori cele dou plci frontale, sunt
gndite de cele mai multe ori pentru a transmite forele orizontale
ce apar n lungul grinzilor, de ex. din lovirea tamponului de capt.
Dat fiind c aceste fore pot fi transmise mai departe i de reazeme,
aceste uruburi nu sunt chiar necesare. Plcile frontale fiind ns
flexibile, aceste uruburi nu mpiedic prea mult rotirea captului de
grind drept pentru care nu sunt considerate duntoare. - Rosturile
din in i cel din grind trebuie decalate, altfel captul ar rmne fr
reazem.
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
9/11 FRILO-Magazin
Abb.19: Alctuirea neadecvat a unui rost fr continuitate.
Rigidizarea vertical se duce pn jos. Se completeaz cu nervuri de
rigidizare cnd este cazul.
Uneori se poate vedea n alctuirea rostului c plcile frontale
sunt nlocuite de eclise, ca n Fig. 20. O astfel de soluie nu se
recomand pentru c: - Eclisele i irul de uruburi nu sunt potrivite
la un rost gndit ca articulat. Inima este supus suplimentar la
efortul ce apare din mpiedicarea deformrii ei libere, efort ce
poate provoca cedarea local n urma oboselii. - Inima nu se poate
rigidiza = pericol de voalare la aciunea direct a roii.
b) Rosturi de continuitate cu plci frontale pe reazeme.
La aceste rosturi ce pot transmite momente ncovoietoare,
uzinarea i montajul sunt mai scumpe dect la cele articulate. Ele
sunt acionate dinamic de momente pe ambele direcii din care cauz se
pot folosi cu anumite condiii. Plcile frontale nu pot fi extinse n
sus din cauza inei. Soluia nu trebuie s favorizeze fenomenul d
oboseal la partea tensionat (crestturi ct mai puine). Este raional
s fie folosite uruburi pretensionate.
Abb.20: Soluie necorespunztoare a rostului fr nervuri de
rigidizare a inimii.
c) Rosturi n cmpul grinzii cu continutatea
asigurat de plci frontale. Cnd se mut rostul de la reazem spre
punctul de moment nul din cmp, descrete considerabil momentul
ncovoietor ce trebuie transmis mai departe. Acum ns n loc de
momentele mari ce trebuiau transmise de
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
10/11 FRILO-Magazin
rostul de pe reazem, apar fore transversale de semn schimbtor.
Sub efectul acestora, plcile frontale trebuie s conlucreze. Aceast
cerin se ndeplinete folosind uruburi de nalt rezisten pretensionate
i plci metalice suficient de rugoase: se recomand mbinri de tip GV.
Dei DIN 4132 Cap.4.5.1 permite i mbinri de tip SLP, acestea nu sunt
recomandabile pentru c pot prelua sarcini reduse din cauza oboselii
i pentru c la antier este dificil a realiza mbinri psuite. Dac se
adopt totui acest tip, uruburile trebuie s fie pretensionate. 6.
Reazeme. Sunt posibile rezemri pe stlpi respectiv console, pe oel
sau pe beton iar n cazuri excepionale, pe lemn dac podul are
capacitate mic de ridicare. Din principiu, la reazem grinda trebuie
ntrit cu nervuri de rigidizare a inimii. ns tocmai la seciuni mici
de grind se renun uor la ele din motive economice. Lucrul acesta
este permis dac se verific c inima are suficient rezisten la
voalare. Figura 21 (Abb.21) arat o soluie normal,de recomandat la
un reazem pentru poduri rulante uoare i medii. De acordat atenia
cuvenit la urmtoarele aspecte: - Sarcina vertical de la roile
podului trebuie transmis la consol prin contact direct. - Inima
este prins de stlpul halei cu tije filetate. Acestea se plaseaz ct
mai sus posibil pentru a transmite ct mai bine forele orizontale de
la pod, fore ce pot fi tensiuni sau compresiuni (verificare la
flambaj!). Se mai poate intercala ntre stlp i inim un tu de eav ce
poate prelua compresiunea astfel ca tija s lucreze numai la
tensiune. Se prevede cte o tij de fiecare parte a axului stlpului
spre e evita solicitarea suplimentar a acestuia cu un moment de
torsiune indus de excentricitatea forelor orizntale. -Talpa de jos
a grinzii de rulare se prinde de reazem cu uruburi pentru a asigura
n primul rnd poziia ei, fix. Cnd este posibil s apar i reaciuni
negative (n sus), ele trebuie gndite corespunztor. - Momentele de
torsiune sunt echivalate cu un cuplu de fore orizontale egale ce se
descarc ca fore n lungul tijelor i ca fore tietoare n uruburi.
- Se practic goluri ovalizate la partea de sus a consolei,
perpendiculare pe direcia de mers a podului, pentru ca mpreun cu
tijele filetate s permit ajustarea facil a poziiei grinzii de
rulare.
Abb.21: Rezemarea grinzii de rulare pe o consol metalic.
B-B Gaur ovalizat - La montaj trebuie pregtite din timp fururi
din table de diverse grosimi cu guri ovalizate pentru a aduce
grinzile la acelai nivel. Grinda de rulare se pune de multe ori pe
console din beton armat. Figura 23 (Abb.23) arat o soluie posibil n
acest caz. Tolerana n beton armat este mult prea mare pentru o
grind de rulare; de aceea montajul acesteia din urm trebuie s
prevad mijloacele potrivite de compensare. 7. Reabilitarea
grinzilor de rulare. Deseori este necesar ca instalaii de ridicat
existente de mult timp s fie nlocuite cu poduri rulante de
capacitate mai mare sau s fie dotate cu nc un pod rulant. De regul
se cere ca reabilitarea s se fac fr a nlocui grinda de rulare. Dar
ce posibiliti exist? -Cnd podul rulant existent are bandajul roilor
cu buz de ghidare,acesta se poate nlocui cu un sistem de ghidare cu
role laterale, ceea ce reduce mrimea forelor orizontale cu cca.
60%. Aceast reducere creeaz o rezerv de rezisten ce poate poate
permite mrirea ncrcrii pe roat.
Abb.22: Stnga: prindere eficient de stlp cu tije orizontale
filetate
Dreapta: Prinderea cu eclise orizontale sudate de talpa de sus
nu sunt recomandate
-
Ch. Seesselberg-Grinzi de rulare
11/11 FRILO-Magazin
- Sudarea oelului cornier de talpa de sus a
profilului I poate pune n lucru o rezerv considerabil de
Abb.23:Grind de rulare rezemat pe consol din beton armat -
Sudarea oelului cornier de talpa de sus a profilului I poate pune n
lucru o rezerv considerabil de capacitate portant. n caz extrem cnd
pe o parte nu este spaiu disponibil, se poate lua n considerare i
ntrirea seciunii numai pe cealalt parte. - Se mai poate lua n
calcul i comanda computerizat a podurilor. Acest mod de comand
poate interzice de ex. accesul concomitent a dou poduri rulante
ntr-o anumit zon a halei. Deasemeni mai poate fi exclus apropierea
podurilor sub o anumit distan. Se pot evita deci printre altele,
cazuri de ncrcare deosebit de periculoase. Mai pot apare probleme
la halele ale cror poduri i grinzi de rulare au fost gndite dup
vechiul DIN 120 (acum DIN 15018) n vigoare prin anii 70 ai
secolului trecut. DIN 120 prescria ncrcri orizontale mai mici dect
DIN 15018. Cnd se introduc noi poduri rulante este normal ca stlpii
existeni s fie verificai dac rezist la aceste fore orizontale mai
mari. n cazul cel mai defavorabil s-ar putea s fie necesar
consolidarea att a stlpului ct i a fundaiei. 8. Recapitulare. n
acest articol au fost adunate cteva soluii constructive privind
grinda de rulare a podului rulant. Este de importan deosebit ca
aceste ci de rulare s fie astfel concepute, uzinate i montate
pentru ca s fie posibil o exploatare cu ct mai puine ocuri
respectiv cu mai puin uzare. O soluie gndit pentru a rezista
oboselii este o condiie prealabil c instalaia de ridicat cu pod
rulant va putea fi exploatat mult timp fr perturbri majore. Cea mai
mare parte din acest articol va fi nc valabil i dup intrarea n
vigoare a standardului european. Nou apruta carte a autorului n
editura Bauwerk Verlag Berlin, intitulat Ci de rulare-dimensionare
i alctuire constructiv pre 39 Euro- trateaz i alte teme,
prezint detalii i indicaii privitor la alctuirea, calculul
static i dimensionarea dup DIN i EUROCOD.
Bibliografie (text prescurtat). [1] DIN 4132 ed.02/1981 [2] DIN
18800 Constructii metalice [3]Anpassungsrichtlinie zu DIN 18800
[4]BGV D6 Securitatea muncii. [5]VDI-Richtlinie 3576 ine. [6]RIW
Maschinenbau GmbH. [7]v.Berg,D Macarale. [8]Osterrieder,P ;grinzi
laminate. [9]Petersen,C. ;Constructii metalice. [10]Seesselberg,Ch.
;Cai de rulare [11] Warkenthin,W. ;Structuri avansate. Despre
autorul acestui articol. Prof.Dr.-Ing. Christof Seeelberg, coala
Tehnic Superioar (Facultatea Tehnic)-Mnchen. Traducere: G.Perianu,
i.c.d. 25 iulie 2008