Page 1
0502501 Akışkanlar Mekaniği II Yarıyıl Ders Planı
Haftalar Konular 1 Akışkan Hareketinin diferansiyel analizi 2 Hareketi Takiben Türev” kavramı ve akis denklemine uyg. 3 İki ve Üç boyutlu Akımlara ait akis denklemleri 4 NAVIER-STOKES, EULER, BERNOUILLI denklemlerinin genel turetimi 5 POTANSİYEL AKIM, İRROTANSİYEL AKIM kavramları 6 ARA SINAV-I 7 Kompleks potansiyel, Bazı Özel Akım Biçimleri: Uniform Akım, köşe İçinde Akım,
Basit Girdap, 8 Kaynak / Kuyu Duble (Dipol), Dairesel Silindir Etrafında Akım. Sürükleme ve Taşıma
Oluşumu. 9 İki Boyutlu viskoz ve kararlı akımın incelenmesi 10 GİRDAPLIK kavramı, COUETTE Akımı 11 POISEUILLE Akımı, Reynolds Sayısının akım üzerindeki etkisi 12 ARA SINAV-II 13 Dönel geometrilerde akışlar, boru sürtünme kayıpları 14 Kenar (Sınır) Tabaka Teorisi Kaynaklar
1. [Akışkanlar Mekaniği – Frank M. White – Türkçesi : Kadir Kırkköprü, Erkan Ayder Literatür Yayınevi – 2004
2. Akışkanlar Mekaniği – Habip Umur – Uludağ Üniv. Yayınları – 2001
3. Akışkanlar Mekaniği – Muhittin Soğukoğlu, Birsen Yayın Dağıtım – 1995
4. Akışkanlar Mekaniği – Haluk Örs – Boğaziçi Üniv., 1994
5. Introduction to Fluid Mechanics – Robert W. Fox , Alen T. Mc Donald, 4th Edition – John Wiley-Sons - 2001
6. Akışkanlar Mekaniği Problemleri, Hasmet Türkoğlu ve Nuri Yücel, Gazi Üniv. – 2002
Üniversite Linkleri Lehigh Mechanical Engineering http://www3.lehigh.edu/engineering/meche/ MIT Mechanical Engineering http://www-me.mit.edu Purdue Mechanical Engineering http://me.www.ecn.purdue.edu/ME/ Stanford Mechanical Engineering http://me.stanford.edu/
Page 3
I/1
5. AKIŞKAN HAREKETİNİN DİFERANSİYEL ANALİZİ
Akışkan hareketinin integral denklemleriyle analizi akış alanının toplam davranışı
yada bu davranışın çeşitli cihazlar üzerinde etkileri önemli ise kullanılır. Fakat akış alanı
içerisinde detaylı bilgiye ihtiyaç varsa ve noktasal değerlerin bilinmesi gerekiyorsa
diferansiyel analiz kullanılmalıdır.
5.1. Kütlenin korunumu denklemi
Kütlenin korunumu yada diğer bir ifade ile süreklilik denkleminin türetilmesindeki
temel yaklaşım, dx, dy ve dz boyutlarına sahip diferansiyel bir hacim ( ∀d ) için, giren ve
çıkan kütlesel debilerin eşitliğidir. Giriş ve çıkıştaki büyüklüklere ait değerler Şekil 5.1’de
açıklanmıştır.
( ) dxxu
dxx
dxxuu
∂∂
∂∂
+
∂∂
+ρ
ρρ
Şekil 5.1. Düz yüzeyli bir diferansiyel hacme giren ve çıkan kütlesel büyüklüklerin gösterimi
Kontrol yüzeylerinden geçen Kontrol hacmi içindeki
net kütlesel debi = kütlesel debideki değişim x yönündeki net kütle akısı,
( )[ ] ( ) ( ) ( ) dxdydzxudydzdx
xuuu
∂∂
−=
∂∂
+−ρρ
ρρ
kontrol hacmi içerisindeki kütle değişimi,
( ) dxdydzt
dVt ∂
∂=
∂∂ ρρ
olduğuna göre, bir boyutlu süreklilik denklemi,
Page 4
I/2
( )⇒
∂∂
=∂
∂−
txu ρρ ( ) 0=
∂∂
+∂
∂tx
u ρρ
veya denklem açılırsa;
0=∂∂
+∂∂
+∂∂
xu
xtρρ
elde edilir, bu denklem bir boyuttaki en genel ‘kütlenin korunumu (süreklilik)’ denklemidir.
Bu denklemin daha basit formlarının kullanıldığı bazı özel durumlar (varsayımlar) aşağıda
incelenmektedir:
1. Kararlı akış için;
0=∂∂
+∂∂
xu
xρ
2. Kararlı ve sıkıştırılamaz ( sbt=ρ ) akış için;
sbtudxdu
=⇒= 0
Bir boyutlu akış için ‘x’ yönünde yapılan analizler diğer boyutlara genişletilirse (y ve z
yönleri), bu durumda koordinata bağlı yüzeyden geçen debilere her bir yön için birer terimin
eklenmesiyle,
( ) ( ) ( ) 0=∂
∂+
∂∂
+∂
∂+
∂∂
zw
yv
xu
tρρρρ
denklemi elde edilecektir. Bu denklem vektörel formda;
( ) 0~.~ =∇+∂∂ V
tρρ
( ) ( )ρρρ ∇+∇=∇ ~.~~.~~.~ VVV
( ) 0~.~~.~=∇+∇+
∂∂ VV
tρρρ
şeklinde yazılabilir. Diğer taraftan,
∇+∂∂
= ~.~VtDt
D
olduğundan, süreklilik denklemi için en yaygın kullanılan ‘üç boyutlu’ genel denklem olan,
0~.~ =∇+ VDtD ρρ
denklemi elde edilir. Bu yeni denklem, süreklilik denkleminin silindirik ve küresel
koordinatlara genişletilmesi açısından büyük önem taşır. Bu denklemin yine bazı özel
durumlar (varsayımlar) için daha basit formları mevcuttur:
Page 5
I/3
1. Kararlı akış için;
( ) 0~.~ =∇ Vρ
2. Kararlı ve sıkıştırılamaz ( sbt=ρ ) akış için;
0~.~ =∇V
Süreklilik denkleminin silindirik koordinatlardaki ifadesi yukarıda verilen vektörel
denklem yardımıyla kolaylıkla bulunabilir. Silindirik koordinatlardaki yön tanımlamaları
Şekil 5.2’de gösterilmiş olup, yapılacak işlem genel denklemdeki vektörel operatörlerin,
zrr zr ∂∂
+∂∂
+∂∂
=∇ δθ
δδ θ~1~~~
zzrr VVVV δδδ θθ~~~~ ++=
tanımlamaları ile birlikte, kartezyen koordinatlardan farklı olarak, silindirik koordinatlarda
değeri ‘0’ dan farklı, aşağıdaki birim vektör türevlerini göz önüne almaktır:
rr δθδ
δδθ
θθ
~~
~~−=
∂∂
=∂∂
Şekil 5.2. Silindirik koordinatlara ait yönlerin gösterimi
Birim vektörlerin türevlerinden anlaşılacağı üzere, vektörel çarpımlar gerçekleştirilirken,
‘ θ∂∂ / ’ terimi ile işlem yaparken dikkatli olunmalıdır. Örneğin ‘θ ’ yönündeki aşağıdaki
işlemde;
[ ]
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
=++∂∂
θθ
θθ
θθθθ δθθ
δθ
δθδδδδδ
θδ ~~~.
~1~1~ VVVVr
VVVr
rrr
rzzrr
( ) 1~~~~~
θθδδ
θδδ
δ θθθθθ
θ∂∂
+=
∂∂
+−+∂∂
+=V
rrVV
VVVr
rr
rrr
Page 6
I/4
olacaktır. Bu durumda;
( )z
VVr
Vrrrz
VVrr
Vr
VV z
rzrr
∂∂
+∂∂
+∂∂
=∂∂
+∂∂
++∂∂
=∇θθθθ 1.11~.~
ve üç-boyutlu süreklilik denklemi için;
( ) ( ) ( ) 011=
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
zrr Vz
Vr
Vrrt
ρρθ
ρρθ
ifadesi elde edilecektir. Denklemin daha basit hale indirgendiği özel durumlar şunlardır:
1. Kararlı ve bir-boyutlu (r yönü) akış,
( ) ( ) 001=
∂∂
⇒=∂∂
rrrr Vr
Vrr
ρρ
2. Kararlı, sıkıştırılamaz ve bir-boyutlu (r yönü) akış,
( ) ( ) sbtrVrVdrd
rr =⇒= 0 .
5.2. Hız Alanı İçerisindeki Akışkan Partikülünün İvmesi
Kartezyen koordinatlarda bir hız alanının, Şekil 5.3’de gösterilen herhangi bir t ve t+dt
anındaki vektör formu uzay ve zamanın fonksiyonu olarak;
( )
( )dttdzzdyydxxVV
tzyxVV
dttp
tp
++++=
=
+,,,~~
,,,~~
yazılabilir. Partikül hızındaki değişim yada toplam diferansiyel;
dttVdz
zVdy
yVdx
xVVd pppp ∂
∂+
∂∂
+∂∂
+∂∂
=~~~~~
partikül ivmesi ise, bu değişimin zamana göre türevi alınarak;
{ { { tV
dtdz
zV
dtdy
yV
dtdx
xV
dtVd
a
w
p
v
p
u
ppp ∂
∂+
∂∂
+∂∂
+∂∂
==~~~~~
~
şeklinde bulunur. Bu son ifade vektörel formda, hareketi takip eden türev (toplam türev)
operatörü kullanılarak aşağıdaki denklemle ifade edilebilir:
{
~~~~~~
ivme Yerel ivme
Konvektifivmesi toplam
partikulun tV
zVw
yVv
xVu
DtVD
a pp ∂
∂+
∂∂
+∂∂
+∂∂
==444 3444 21321
Page 7
I/5
Bu denklemde, son terim ( tV ∂∂ /~ lokal ivmeyi göstermekte olup, eğer akış kararlı ise, sadece
bu terim sıfıra eşittir. Diğer terimler ise konvektif ivmeye ait bileşenlerdir ve herhangi bir t
anında hareket doğrultusunda hızın değişimini karakterize eder. Konvektif ivme, partikül
düşük yada yüksek bir hız bölgesinden tersi bir bölgeye geçtiğinde gerçekleşir. Örneğin
kararlı rejimde akış halindeki bir partikülün; lüle girişi öncesi ve lüle girişi sonrasında
konvektif ivme (akış kararlılığına karşın) mevcuttur. Yerel (lokal) ivme ise ancak, kararsız
akış alanı içerisinde partikülün zamana göre hızının değişmesi ile ortaya çıkar.
Şekil 5.3. Bir akışkan partikülünün yer değiştirmesi ve yörüngesi
Toplam ivme denkleminde yer alan konvektif ivme terimleri vektörel formatta,
( )VVzVw
yVv
xVu ~~.~~~~
∇=∂∂
+∂∂
+∂∂
yazılabilir. Yerel ivme teriminin eklenmesi sonucu, toplam ivmeye ait denklemin
( )VVtV
tDVDa p
~~.~~~
~~ ∇+
∂∂
==
şeklinde kullanımı yaygındır. Bu denklem yardımıyla, örneğin, bir boyutlu (x yönü) akış için
geçerli,
xVu
tVa p ∂
∂+
∂∂
=~~
~
denklemi elde edilir. Diğer taraftan, ivme vektörel bir büyüklük olduğundan skaler bileşenleri
cinsinden,
pzzpyypxxp aaaa δδδ ~~~~ ++=
Page 8
I/6
şeklinde yazılabilir. Skaler bileşenlerin, x, y ve z doğrultusundaki açılımları aşağıdaki
verilmektedir:
zww
ywv
xwu
tw
DtDwta
zvw
yvv
xvu
tv
DtDvta
zuw
yuv
xuu
tu
DtDuta
pz
py
px
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
==
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
==
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
==
)(
)(
)(
Silindirik koordinatlarda ivme ifadesini yazabilmek için denklemi oluşturan vektörel
operatörlerin söz konusu koordinatta açılımı gereklidir. Hız ve nabla (gradyan) operatörleri,
[ ] ~zzrr VVVV δδδ θθ ++=
zrr zr ∂∂
+∂∂
+∂∂
=∇ δθ
δδ θ~1~~~
kullanılarak toplam ivme denklemi,
tV
zVVV
rV
rVV
DtVDa zrp ∂
∂+
∂∂
+∂∂
+∂∂
==~~~~~
~θ
θ
şeklinde bulunur. Skaler bileşenleri cinsinden,
pzzpprrp aaaa δδδ θθ~~~~ ++=
denklemiyle ve ‘r’ doğrultusundaki skaler bileşen ise,
( )t
Vz
VVVVr
Vr
VVDtVDa rr
zrrr
rr
pr ∂∂
+∂∂
++∂∂
+∂∂
== θθθ δδ
θ~~~
~
işleminin yapılması sonucu;
trV
zrV
zVr
VrVr
VrrV
rVpra∂
∂+
∂
∂+−
∂
∂+
∂
∂=
2θθ
θ
denklemiyle ifade edilir.
Türetilen bu denklemler, akış alanı içerisinde herhangi bir yerde partikül ivmesini
‘Eulerian’ yaklaşımına göre tanımlamaktadır. Yani sabit bir koordinat sistemi referans
alınarak, akışkan partikülü izlenmektedir. ‘Lagrangian’ yaklaşımında ise akışkan partikülünün
pozisyon, hız ve ivmesi zamanın fonksiyonu olarak tanımlanır. Bu durumda referans alınan
koordinat sistemi, akışkan partikülü ile birlikte hareket etmektedir. Yaklaşımların farklılığına
karşın, ulaşılan sonuçlar aynıdır.
Page 9
I/7
5.3. Akışkan parçacığının kinematiği
Tanımlanmış bir kütlesi olan sonsuz küçük bir akışkan parçacığını göz önüne
aldığımızda, karşı karşıya kaldığı yer değiştirme ve şekil değiştirme (deformasyon) türleri
Şekil 5.4’de gösterilmiştir.
şekil değiştirme
yer değiştirme
Şekil 5.4. Bir akışkan partikülünün karşı karşıya kaldığı yer ve şekil değiştirme türleri
5.3.1 Lineer yer değiştirme (öteleme)
Lineer yer değiştirme (öteleme), bir akışkan parçacığının en basit hareketi olup;
parçacığı oluşturan tüm noktalarda hızlar eşittir. Parçacık hız gradyanı olmadan Şekil 5.5’de
gösterildiği gibi, katı bir cisme benzer şekilde öteleme hareketi yapar. Hareket sonrasında,
tüm köşelerdeki yer değiştirme mesafeleri; tvtu δδ = ifadesine uygun olacak şekilde eşittir.
Şekil 5.5. Bir akışkan partikülünün lineer (doğrusal) yer değiştirmesi
Page 10
I/8
5.3.2 Açısal yer değiştirme (dönme veya rotasyon)
Bir akışkan parçacığının açısal olarak yer değiştirmesi, parçacığın farklı noktaları
arasında bir hız gradyanı bulunması sebebiyle ortaya çıkar. Birim zamandaki açısal yer
değiştirme miktarının (rotasyon) hesaplanabilmesi için, partikülün karşılıklı olarak birbirine
dik iki ekseninin ortalama açısal hızının bulunması gerekir. Bu amaçla Şekil 5.6’da gösterilen
akışkan partikülünün merkezinde bulunan ‘o’ noktasının hızını,
yx vuV δδ ~~~0 +=
ile gösterirsek; ‘a’ noktasındaki hız Taylor serisi açılımı kullanılarak
xxvvva ∆∂∂
+=
şeklinde ifade edilebilir. Bu durumda, ‘oa’ çizgisinin rotasyonu sonrası akışkan açısal hızı;
tx
t ttoa ∆∆∆
=∆∆
= →∆→∆/limlim 00
ηαω
olduğundan,
txxvtvvtv a ∆∆∂∂
=∆−=∆∆=∆ )(.η
eşitliği kullanılarak;
xv
oa ∂∂
=ω
elde edilir. Dönme yönü için saatin ters yönü pozitif işaretli kabul edilerek, “ob” ekseninin
açısal hızı aynı yöntemle hesaplanırsa;
yu
ob ∂∂
−=ω
sonucuna ulaşılacaktır. Bir akışkan partikülünün rotasyonu, partikülün karşılıklı olarak
birbirine dik iki ekseninin ortalama açısal hızı olarak tanımlandığından, göz önüne alınan
partikülün ‘z’ ekseni etrafındaki rotasyonu, her ikisi ‘z’ eksenine ve birbirlerine dik olan “oa”
ve “ob” eksenlerinin ortalama açısal hızına eşit olacaktır. Tanıma uygun olarak,
( )oboaz ωωω +=21
yazıldığında, ‘z’ ekseni etrafındaki rotasyon için geçerli
∂∂
−∂∂
=yu
xv
z 21ω
ifadesine ulaşılır.
Page 11
I/9
Şekil 5.6. Bir akışkan partikülünün dönme miktarının belirlenmesi
Benzer şekilde diğer eksenler (x ve y) etrafındaki rotasyonlar için aşağıdaki denklemler
geçerlidir:
∂∂
−∂∂
=
∂∂
−∂∂
=xw
zu
zv
yw
yx 21 ,
21 ωω .
Üç eksendeki rotasyon bileşenleri kullanılarak, rotasyon vektörü ( zzyyxx ωδωδωδω ~~~~ ++= )
için,
~~21~ Vx∇=ω
bağıntısının geçerli olduğu görülür. Literatürde rotasyon yerine; aşağıda verilen ve rotasyonun
iki katına eşit olarak tanımlanan vortisity (girdap) vektörü daha yaygın olarak
kullanılmaktadır:
Vx ~~~2 ∇== ωζ
Fiziksel anlam itibariyle; rotasyon olmadan hareket eden bir akışkan partikülünün,
sadece ağırlık ve basınç kuvveti etkisi altında rotasyon üretmesi mümkün değildir. Diğer bir
ifade ile; başlangıçta rotasyon olmayan bir akışta, rotasyon ancak (ani uygulanan) kayma
gerilmesiyle ortaya çıkar. Kayma gerilmesi ile açısal deformasyon arasındaki oran ise
viskozite ile ilişkilidir ve bu nedenle akışta viskoz etkiler söz konusu ise akış aynı zamanda
rotasyoneldir.
Rotasyon ile ilişkili diğer bir büyüklük ise ‘sirkülasyon’ olup, bir akışkan
partikülünün kapalı bir eğri boyunca dönme miktarını belirlemede kullanılır. Sirkülasyon
matematiksel olarak; akış içerisinde kapalı bir eğri üzerinde teğetsel hız bileşeninin, çizgisel
integrali şeklinde ifade edilir ve,
Page 12
I/10
∫=ΓC
SdV ~.~
denklemiyle hesaplanır. Rotasyon ile arasındaki ilişki ise; iki boyutlu bir akış göz önüne
alındığında,
dAVxdAA A
zz∫ ∫ ∇==Γ )~~(2ω
şeklindedir.
5.3.3. Lineer şekil değiştirme (doğrusal deformasyon)
Lineer deformasyon sırasında akışkan elementinin geometrik yapısı, Şekil 5.7’de
gösterildiği gibi, bozulmadan aynen kalır. Lineer deformasyon akışkan elementi içerisinde bir
hız gradyanı bulunması durumunda ortaya çıkar ve akışkan hacminde bir değişime sebep olur.
Şekil 5.7. Bir akışkan partikülünün lineer şekil değişimi
Akışkan elementinin uzunluğunda herhangi bir eksen için değişim; ancak o eksendeki
hızının, aynı koordinata göre değişiminin “0”dan farklı olmasıyla gerçekleşir. Örneğin ‘x’
yönünde boyutla bir değişim için ‘ xu ∂∂ / ’ değeri “0”dan farklı olmalıdır. Uzamayı temsil
eden bu durum için bir ‘∆t’ zaman aralığındaki hacimdeki değişim,
tzyxxu
∆∆∆
∆∂∂
=∀∆
olacaktır. Akışkan elementinin birim hacim başına, hacmindeki değişim oranı ise,
xu
t
txu
dtd
t ∂∂
=
∆
∆∂∂
=∀∆
∀∆ →∆ 0lim)(1
Page 13
I/11
şeklindedir. En genel hal için her üç boyuttaki (x, y ve z) bileşenler birlikte düşünüldüğünde,
zw
yv
xuV
∂∂
+∂∂
+∂∂
=∇ ~.~
denklemine ulaşılır. Süreklilik denklemi uyarınca, sıkıştırılamaz akış için hacimsel değişim
değerinin “0” olduğuna dikkat edilmelidir.
5.3.4. Açısal şekil değiştirme (açısal deformasyon)
Açısal deformasyon Şekil 5.8’de gösterildiği gibi, akışkan içerisinde birbirine dik iki
eksen arasındaki açının değişmesidir. Akışkan elementinin dönmesi (rotasyonu), açısal bir
şekil değişimini de beraberinde getirir.
Şekil 5.8. Bir akışkan partikülünün açısal deformasyonu
Açısal deformasyon miktarının (açıdaki azalmanın) hesabı için, Şekil 5.9’da verilen,
parametreler göz önüne alındığında (rotasyon miktarının belirlenmesinde kullanılan
yaklaşıma benzer şekilde),
dtd
dtd
dtd βαγ
+=−
yazılabilir. Çok küçük açı değerleri söz konusu olduğundan, açısal deformasyon miktarı için,
yu
xv
z ∂∂
+∂∂
=− γ&
elde edilir. Denklemdeki negatif işaret açıdaki azalmayı, ‘z’ indisi ise açısal deformasyonun
‘z’ ekseni etrafındaki bileşenini temsil etmaktadir. Açısal yer ve şekil değiştirmelerin her ikisi
de aynı tip hız gradyanı ile ortaya çıkmaktadır. Genel olarak, akışın viskoz olduğu
durumlarda, hem rotasyon hem de açısal deformasyon söz konusudur.
Page 14
I/12
Şekil 5.9. Bir akışkan partikülünün açısal deformasyonunun belirlenmesi.
5.4. Momentum denklemi ve türetimi
Newton’un ikinci kuvvet kanunu “dm” kütlesine sahip sonsuz küçük bir elemente
uygulanması sonucu elde edilen;
sistemdtVddmFd~~ =
denklemde, dtVd /~ teriminin bir hız alanı içerisinde hareket eden partikül için ifadesi
DtVD /~ ’dir. Bu durumda, diferansiyel kuvvet için,
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
===tV
zVw
yVv
xVudm
DtVDdmadmFd t
~~~~~~~
yazılabilir. Ancak momentum denkleminin tam olarak ifadesi için, akışkan partikülüne
etkiyen tüm kuvvetlerin dikkate alınması gereklidir. Bir akışkan partikülüne ‘x’ koordinatı
doğrultusunda etkiyen yüzeysel kuvvetler Şekil 5.10’da gösterilmiştir.
∆x∆y
∆z
xxxσ xxxx ∆+σ
zzxτ
zzzx ∆+τ
yyxτ
yyyx ∆+τ
zxy
∆x∆y
∆z
xxxσ xxxx ∆+σ
zzxτ
zzzx ∆+τ
yyxτ
yyyx ∆+τ
zxyzxy
Şekil 5.10. Bir akışkan partikülüne etkiyen yüzey kuvvetleri
Page 15
I/13
Yüzeysel kuvvetlere ek olarak, akışkan elementine etkiyen hacimsel ağırlık kuvveti
söz konusu olup, toplam etkiyen kuvvet;
Toplam kuvvet = Yüzey Kuvvetleri + Ağırlık (Hacim) Kuvveti
Bs FdFdFd ~ ~ ~+=
olacaktır. ‘x’ yönü için momentum denklemini türetiminde, kütle için
dxdydzddm ρρ =∀=
ve yüzeysel kuvvet bileşenlerinin net değerleri için,
dydzdxx xxxx
xx
−∂
∂+ σ
σσ ; dxdzdy
x yxyx
yx
−
∂
∂+ τ
ττ ; dxdydz
x zxzx
zx
−
∂∂
+ ττ
τ
bağıntıları dikkate alınırsa; yüzeylere etkiyen net kuvvet toplamı,
∀
∂∂
+∂
∂+
∂∂
=
∂∂
+
∂
∂+
∂∂
=
dzyx
dF
dxdydzz
dxdzdyy
dydzdxx
dF
zxyxxxs
zxyxxxs
x
x
ττσ
ττσ
olacaktır. Ağırlık kuvveti ise,
∀= dgdF xBx ρ
şeklindedir. Bu durumda ‘x’ yönü için momentum denklemi,
xxzxyxxx
Bsx addgzyx
dFdFdFxx
∀=∀
+
∂∂
+∂
∂+
∂∂
=+= ρρττσ
veya
xzxyxxx
x gzyx
a ρττσ
ρ +∂∂
+∂
∂+
∂∂
=
denklemleriyle ile ifade edilir. Toplam ivme tanımından yararlanılarak aynı denklem;
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
=
=∂∂
+∂
∂+
∂∂
+
zuw
yuv
xuu
tu
DtDu
zyxg zxyxxx
x
ρ
ρττσ
ρ
.
Momentum denklemi ‘y’ ve ‘z’ koordinatları için aynı yöntemle türetileceğinden, vektörel
formatta tek denklemle ifade edilmesi büyük kolaylıklar sağlar. Ancak bu durumda analiz
edilen akışkana (Newtonyan veya Newtonyan olmayan gibi) göre denklemdeki gerilme-şekil
değiştirme ilişkisinin bilinmesi gereklidir. Momentum denkleminin en genel hali vektörel
formda aşağıdaki şekilde yazılabilir:
Page 16
I/14
gDtVD ~~~.~~
ρτρ +∇=
5.4. Sıkıştırılamaz Newtonyan Akışkan için momentum ( Navier – Stokes ) denklemi
Momentum denkleminin problem çözümlerine uygulanabilmesi için yukarıda
bahsedildiği üzere, gerilme (stres) ifadesinin hız ve basınç alanları ile ilişkilendirilmesi
gerekir. Akışkan türüne uygun olarak değişen bu ifadeler “Bünye Denklemleri” olarak
adlandırılır. Literatürde lisans eğitimi için genellikle “Newtonyan Akışkan” için türetilmiş
bünye denklemi kullanılır. Newtonyan akışkan için bünye denklemi;
( )( )IVxIP~~~.~
32~~~~ ∇−++−= µγµτ &
şeklindedir. Bu ifadede ilk terim termodinamik basıncı, ikinci terim deformasyonu, üçüncü
terim ise sıkıştırılabilirlik etkisini temsil eder. Lisans seviyesinde genellikle sıkıştırılamaz
akışkanlar ile uğraşıldığından son terim sıfıra gider. Bu durumda sıkıştırılamaz Newtonyan
akışkan için bünye denklemi,
VIPIP ~~~~~~~~ ∇+−=+−= µγµτ &
şeklini alır. Stres tensörünü oluşturan bileşenlerin “x” yönündeki açılımları şu şekildedir:
∂∂
+∂∂
=
∂∂
+∂∂
=
∂∂
+−=
xw
zu
xv
yu
xuP
zx
yx
xx
µτ
µτ
µσ
Newtonyan akışkanlar için stres matrisi simetrik olduğundan ( xyyxxzzx ττττ == ; ) diğer
yönlerdeki (y ve z) bileşenlerde kolaylıkla yazılabilir. Momentum denkleminde bulunan
stresle ilişkili diferansiyellerin açılımı yapıldığında; sıkıştırılamaz Newtonyan akışkan için,
2
2
2
2
2
2
zu
z
yu
y
xu
xP
x
zx
yx
xx
∂
∂=
∂∂
∂
∂=
∂
∂∂
∂+
∂∂
−=∂
∂
µτ
µτ
µσ
bağıntıları elde edilir. Bu durumda, “x” bileşeni için momentum denklemi aşağıdaki şekilde
yazılır:
Page 17
I/15
∂
∂+
∂
∂+
∂
∂+
∂∂
−=2
2
2
2
2
2
zu
yu
xu
xPg
DtDu
x µρρ
Bu denklem her üç boyutu kapsayacak şekilde vektörel formda,
{ {
444 3444 21
321
43421
321
Kuvvetler Yuzeysel
St.) (TegetselG. Kayma
2
St.) (NormalKuv. Basinc
Kuvvetleri Hacim
Kuvvetleri Yercekimi
IvmesiAkiskan
~~~~
VpgDt
VD∇+∇+= µρρ
şeklinde ifade edilir. Bu son denklem, Akışkanlar Mekaniği uygulamalarında en yaygın
kullanılan momentum denklemi olup, Navier-Stokes (N-S) denklemi olarak isimlendirilir. N-
S denkleminin daha basit formlarını göstermek üzere aşağıda örnekler verilmektedir.
a) Bir-boyutlu (x yönünde) akış
2
2
xu
xpg
xuu
tu
x∂
∂+
∂∂
−=∂∂
+∂∂ µρ
b) Bir boyutlu (x yönünde), kararlı ve sadece “z” yönünde yerçekimi mevcut olan akış
2
2
dxud
dxdp
dxduu µ+−=
c) Üç-boyutlu, sürtünmesiz ( 0=µ ) akış
~~~
pgDtVD
∇−= ρρ ……… Euler denklemi
c) Bir boyutlu (x yönünde), kararlı ve sürtünmesiz ( 0=µ ) akış
dxdpg
dxduu x −= ρ
veya
dxgdpudu xρρ
=+ ……(Bernoulli Denklemi)
Page 19
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/16
ÇÖZÜMLÜ PROBLEMLER (5. BÖLÜM)
PROBLEM 1 Aşağıda verilen hız profillerini göz önüne alarak akışın iki boyutlu ve sıkıştırılamaz olma şansını değerlendiriniz? a) ( )yyxxvyxu 2 ; 2 2322 −−=+=
b) ytxt vy xtu −=+= 2;2
c) ( ) ( )ytyxvxtyxu −=+= 2 2
d) 222 2 2 xyxyvyxxyu +−=+−=
ÇÖZÜM
İki boyutlu ve sıkıştırılamaz akış için:
( ) 0z
; ,~~=
∂∂
= yxVV
0 0 ; =∂∂
=∂∂
=lt
c ρρρ
olduğundan, süreklilik denklemi;
( ) ( ) ( ) 00 =
∂∂
+∂∂
⇒=∂∂
+∂
∂+
∂∂
+∂
∂yv
xu
tzw
yv
xu
ρρρρρ
0=∂∂
+∂∂
yv
xu
olmalıdır.
a)
( )
( )( ) 0224
22 4
2 2 2322
≠−+
−=∂∂
=∂∂
−−=+=yxx
yxyvx
xu
yyxxvyxu..........olamaz
b)
04
2 2
=
=∂∂
=∂∂
−=+=t-t
-tyv x
xu
ytxtvy xtu..........olabilir
c)
Page 20
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/17
( ) ( )
=∂∂
+=∂∂
−=+=
ytxt-yvytxt
xu
ytyxvxtyxu
22 22
2 2 02222 ≠−++ ytxtytxt ..........olamaz
d)
02222 22 22
2 2 222
=−+−
−=∂∂
−=∂∂
+−=+−=yxxy
yxyvxy
xu
xyxyvyxxyu..........olabilir
PROBLEM 2 Kararlı, sıkıştırılamaz, iki boyutlu bir akış alanında,
xAu = ve (A=2 m2/s )
olarak verilmektedir. Hızın “y” yönündeki bileşeni için en basit ifadeyi türetiniz? ÇÖZÜM
0~.~=
∂∂
+∇t
V ρρ
Kararlı: 0=∂∂θ
İki boyutlu 0=∂∂z
Sıkıştırılamaz 0=∂∂
tρ
( ) ( ) 00 =∂∂
+∂∂
⇒=∂∂
+∂∂
yv
xuv
yu
xρρ
xu
yv
∂∂
−=∂∂ ( )
2
21
−− =
∂∂
−xAAx
x
( )
( )xfyxA
xfdyxAyxv
+=
+−=
−
−
2
2),(
2
2
en basit komponent için 0)( =xf
( )2
,x
yAyxv =
Page 21
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/18
PROBLEM 3 İki boyutlu bir akışta (radyal koordinatlar);
θδθδθπ
~sin~cos2
~ UUr
gV r −
+=
şeklinde verilmiş ise;
a) Hız alanının sıkıştırılabilir olduğunu gösteriniz?
b) Durma noktasını tespit ediniz?
ÇÖZÜM
a)
( ) 011=
∂∂
+∂∂
θθV
rrV
rr r
[ ] 0=∂∂
+∂∂
θθV
rVr r
0=∂∂
+∂∂
+θθV
rVrV r
r
0cos02
cos2 2 =−
+−+
+ θ
πθ
πU
rgrU
rg
0cos2
cos2
=−−+ θπ
θπ
Ur
gUr
g
b)
θθπ
sincos2
0~ UUr
gV =+⇒= veya
( )g
UrrUgVr
θπθπ
cos2cos2
0 =⇒=⇒=
πθθθθ m veya00sin0sin0 =⇒=⇒=⇒= UV
PROBLEM 4 “ θr ” düzleminde sıkıştırılamaz akış için,
2cosr
Vrθ∧
−= olarak verilmektedir.
a) θV için mümkün olan ifadeyi türetiniz?
b) θV için mümkün olan kaç çözüm vardır?
Page 22
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/19
ÇÖZÜM
a)
( ) ( ) ( ) 011=
∂∂
+∂∂
+∂
∂+
∂∂
tV
zV
rrV
rr zrρρ
θρ
ρ θ
0=∂∂
+∂∂
+θθV
rVrV r
r
( )( )32 2coscos −−∧+
∧−=
∂∂
rrr
Vθθ
θθ
222cos3cos2cosrrr
θθθ ∧−=
∧−
∧−=
( ) ( )rfdr
rV +∧
−= ∫ θθθθ 2cos3,
( ) ( )rfr
rV +∧
−= 2sin3, θθθ
b)
f(r) keyfi bir fonksiyon olduğundan her bir f(r)seçimine karşılık gelen bir Vθ olacağından
çözüm sayısı sonsuzdur.
PROBLEM 5 Laminar sınır tabaka için,
21x
ycUu = olduğuna göre;
a) y yönündeki hız bileşeni için en basit ifadeyi bulunuz?
b) mm5=δ ve mx 5,0= için max
uv değerini bulunuz?
ÇÖZÜM
İki boyutlu – sıkıştırılamaz akış için;
2/3210
x
ycUxu
yv
yv
xu
=∂∂
−=∂∂
⇒=∂∂
+∂∂
( )xfdycUyxv +=∂ − 2/121
Page 23
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/20
( )xfx
ycUv +=2/3
2
41
eğer 00 =⇒= vy olduğundan ( ) 0=xf
xy
x
ycUv2/14
1=
xy
uv
41
=
eğer δ=y
xuv
uv δ
41
max=
→
PROBLEM 6 Şekilde gösterilen paralel diskler arasındaki akış için; Hız teğetsel yönde olduğuna ( )0≠θV , cidarda kayma olmadığına ve hız “z” koordinatı ile lineer değiştiğine göre, hız alanı için uygun formülü türetiniz ve kayma gerilmesini bulunuz? ÇÖZÜM
Genel hız vektörü
zzrr VVVV δδδ θθ~~~~ ++=
( )zrVV ,,θθθ =
Ancak simetri söz konusu olduğundan ;
( )zrVV ,θθ =
Hız “z” yönünde lineer değiştiğinden;
( ) ( )rfz
VcrzfV =
∂∂
⇒+= θθ
Eğer 0000 =⇒+==⇒= ccVz θ
Eğer ( ) ( )hrzV
hrrfrhfrVhz ωωω θθ =⇒=⇒==⇒=
θδω ~~hzrV =
Page 24
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/21
h
zr
Vz
ωµµτ θθ =
∂∂
=
r
Vr ∂
∂= θ
θ µτ
PROBLEM 7
Silindirik koordinatlarda θδδ ~~~rA
rAV r += olarak veriliyor. Bu sıkıştırılamaz bir akış mıdır?
ÇÖZÜM
rAVV r ==θ
Süreklilik denklemi (sıkıştırılamaz akış için)
( ) 01=
∂∂
+∂∂
θθV
rVrr r
⇒=
∂∂
+
∂∂ 0
004342143421 rA
rAr
r θsıkıştırılamaz
PROBLEM 8 Aşağıda verilen hız profili için;
112
25.0 ~2
~~ −−=−= smAyAAxyV yx δδ
a) Akış sıkıştırılabilir midir? b) Akışkan partiküllerinin (x,y)=(2,1) noktasındaki ivmesi nedir?
Page 25
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/22
ÇÖZÜM
a)
0=∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
tzw
yv
xu ρρρρ
0=−=∂∂
+∂∂
yy AAyv
xu ………….sıkıştırılamaz
b)
2
22 xyAyuv
xuua px =
∂∂
+∂∂
=
2
32 yAyvv
xvua py =
∂∂
+∂∂
=
ypyxpxp aaa δδ ~~+=
⇒
==
21
yx
2
2
m/s 0313.0
m/s 0625.0
=
=
py
px
a
a
PROBLEM 9 Bir difüzörde alanın “x” yönündeki değişimi ( ) axeAxA 1= olarak verilmektedir (A1:Giriş alanı ). Her kesitte üniform bir akış söz konusu olduğuna göre;
a) Hız ve alan değişimini çiziniz?
b) İvme için denklem türetiniz?
ÇÖZÜM
a)
axeV
AAVVVAAV 1
111
11 ==⇒=
axax eVVeVV −− =⇒=1
1
Page 26
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/23
b) axeVVu −== 1
( ) axaxaxx eaVeaVeV
xuua 22
111−−− −=−=
∂∂
=
PROBLEM 10 Kararlı – iki boyutlu bir akış için,
yx AyAxV δδ ~~~ −= …………….(A=1s-1) olarak verilmektedir.
a) ( ) ( )tfytfx pp 21 ve == için formül türetiniz?
b) ( )
= 2,
21, 00 yx ’den ( ) ( )
=
21,2 ve1,1, yx noktasına bir partikülün ulaşması için gerekli
süreyi bulunuz?
c) İvme vektörünü bulunuz?
ÇÖZÜM
a)
cAxAdtx
dxdtAxdtudx
dtdx
u tpp
pppp
pp +=⇒=⇒==⇒= ln
( )tfexcxt
ecxAt
p
Atp
1*
*
21
21
210
==
=⇒=⇒=
=
Benzer şekilde,
( )tfey Atp 22 ==⇒ −
b)
( ) ( )1,1, =yx ’e ulaşmak için geçen süre;
=⇒=⇒
=⇒=⇒
− ste
ste
At
At
693.021
693.0211
her ikisi de eşit.
( )
=
21,2, yx için benzer şekilde
st 39.1=⇒
Page 27
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/24
c)
12
0
120
202
2fA
xfAxeAx
dt
xda atp
px ====
22
2
2fA
dt
yda p
py ==
ypyxpxp aaa δδ ~~~ += PROBLEM 11 Dikdörtgen köşe içindeki bir akış için hız vektörü,
yx AyAxV δδ ~~~ −= ………….. ( )13.0 −= sA olarak verilmektedir. Şekilde gösterilen birim kare için sirkülasyonu hesaplayınız?
ÇÖZÜM
∫=Γ sdV ~.~
( )( )yxyyxx dydxAAsdV δδδδ ~.~~~.~ +−= = dyAdxA yx −
∫∫∫∫ −++−+=Γa
b
b
c
c
d
d
aAydyAxdxAydyAxdx
( ) ( )2222222222 badccbad yyyyAxxxxA
−+−−−+−=Γ
0y ve
ve=Γ⇒
====
bcda
dcbayyy
xxxx
Akış irrotasyonel olduğundan;
0)~~( =∇=Γ ∫ dAVxA
z
Page 28
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/25
PROBLEM 12
Paralel levhalar arası akışta
−
=
by
byUu 1 olduğuna göre;
a) h yüksekliğinde L uzunluğundaki kapalı kontur için sirkülasyonu hesaplayınız.
b) bh bh == ve2
için sirkülasyonu bulunuz?
c) Stokes teoremi ile Γ hesaplayınız?
ÇÖZÜM
a)
∫=Γ sdV ~.~
∫=Γ0
Ludx
⇒=Γ= 0 oldugundan 0v (2) veya (4)
0=u eğer 0=y ⇒=Γ 0 (1)
−−=Γ
bh
bhUL 1
b)
⇒==2byh
4UL
−=Γ
0=Γ⇒== byh
c)
Stokes teoremi
∫∫
∂∂
−∂∂
=∇=Γy
Az Ldy
yu
xvdAVx
0)~~(
−−=Γ
bh
bhUL 1 ………Aynı sonuç
Page 29
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/26
PROBLEM 13 Dairesel bir boru içerisinde tam gelişmiş akış şartları altında hız profili
−=
2
max 1RrVVz olarak verilmektedir.
a) Lineer ve açısal deformasyon oranlarını bulunuz?
b) Girdap (vortisite) vektörü tanımlayınız?
ÇÖZÜM
a)
Hacimsel genleşme oranı ⇒=∇ 0~.~ V sıkıştırılamaz şartı
rVp r
rr ∂∂
+−= µσ 2
0=∂∂
=r
Vrrrε 01
=+∂∂
=r
VVr
rθ
ε θθθ 0=
∂∂
=z
Vzzzε
• Lineer deformasyonlar
0=== zzrr εεε θθ
• Açısal deformasyonlar
01=
∂∂
+
∂∂
=θ
γ θθ
rr
Vrr
Vr
r&
01=
∂∂
+∂∂
=θ
γ θθ
zz
Vrz
V&
2max2R
rVr
Vz
V zrrz −=
∂∂
+∂∂
=γ&
b) Vortisity vektörü ;
=∇= Vx ~~ζ2max
2~1
~~~
RrV
rV
V VV
z
r
r
δ δ δ
z
zr
zr
−=
∂∂
=∂∂
∂∂
∂∂
θ
θ
θ
δθ
Page 30
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/27
PROBLEM 14 Paralel levhalar arasındaki akışta hız alanı
−=
2
max 1byUu olduğuna göre;
a) Lineer ve açısal deformasyon miktarlarını bulunuz?
b) Vortisite vektörünü tanımlayınız?
c) Maksimum vortisitinin oluştuğu noktayı tanımlayınız?
ÇÖZÜM
a)
( ) 0 0 === wvyuu
0=∂∂
=∂∂
=∂∂
zw
yv
xu
0== xzyz ττ
2max2b
yUxv
yu
xy −=
∂∂
+∂∂
= µτ
b)
zz
zyx
yu
yu
wu v
z
y
x
δ δ δ
Vx δδζ ~0~
~~~
~~∂∂
−=
∂∂
−=∂∂
∂∂
∂∂
=∇=r
zb
yUδζ ~2
2max=
r
c)
Vortisite by m= ’de maksimum olur.
Page 32
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/28
AKIŞKANLAR MEKANİĞİ II DERSİ I. ARA SINAVI ÇÖZÜMLERİ Tarih: 09/11/2003 Süre: 75 dak.
SORU 1 (30p). Aşağıda bazı iki-boyutlu akış alanlarına ait hız bileşenlerinin denklemleri verilmektedir. Bu denklemler doğrultusunda verilen akışlardan hangileri sıkıştırılamaz akış olarak değerlendirilebilir, analiz ediniz?
a) )2(
223
22
yyxxvyxu
−+=
+= b)
ytxtvyxtu
−=
+=2
2
c) θθ
θ sincos
UvUvr
−==
d) rBv
rAvr
//
=−=
θ
Not: Denklemlerde ‘t’ zamanı; ‘U, A ve B’ ise sabit katsayıları göstermektedir. Çözüm
1) İki boyutlu akış ( ) 0z
; ,~~ =∂∂
= yxVV
2) Sıkıştırılamaz akış 0 0 ; =∂∂
=∂∂
=lt
c ρρρ
Bu durumda süreklilik denklemi ;
( ) ( ) ( ) 00 =
∂∂
+∂∂
⇒=∂∂
+∂
∂+
∂∂
+∂
∂yv
xu
tzw
yv
xu ρρρρρ
0=∂∂
+∂∂
yv
xu
a)
( )
( )( ) 0224
22 4
2 2 2322
≠−+
−=∂∂
=∂∂
−−=+=yxx
yxyvx
xu
yyxxvyxu sıkıştırılabilir
b)
04
2 2
=
=∂∂
=∂∂
−=+=t-t
-tyv x
xu
ytxtvy xtu sıkıştırılamaz
c) Süreklilik denklemi (sıkıştırılamaz akış için)
( ) 01=
∂∂
+∂∂
θθVrV
rr r
( ) 0)sin(cos =
−
∂∂
+∂∂ θ
θθ UrU
r
0coscos =−= θθ UU sıkıştırılamaz
Page 33
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/29
d) Süreklilik denklemi (sıkıştırılamaz akış için)
( ) 01=
∂∂
+∂∂
θθVrV
rr r
⇒=
∂∂
+
−
∂∂ 0
004342143421 rB
rAr
r θ sıkıştırılamaz
SORU 2 (20p). Aşağıda iki-boyutlu ve sıkıştırılamaz olduğu bilinen akışlar için hızın bir doğrultudaki bileşeni verilmektedir. Diğer yöndeki hızın en basit bileşenine ait bağıntıyı türetiniz?
a) ?3 2
=−=
uyxxyv b)
?sin32 2
=+=
θ
θv
rrvr
Çözüm 2 a)
1. Kararlı : 0=∂∂θ
2. 2. İki boyutlu 0=∂∂z
3. 3. Sıkıştırılamaz 0=∂∂
lρ
( ) ( ) 00 =∂∂
+∂∂
⇒=∂∂
+∂∂
yv
xuv
yu
xρρ
xu
yv
∂∂
−=∂∂ ( )
xuyxxy
y ∂∂
−=−∂∂ 23
)(23
33 2
32 xfxxuxx
xu
+−=⇒−=∂∂
−
En basit bileşen için 0)( =xf dır. O halde
23
23
3xxu −=
olur. b)
( ) ( ) ( ) 011=
∂∂
+∂∂
+∂
∂+
∂∂
tV
zV
rrV
rr zrρρ
θρ
ρ θ
0=∂∂
+∂∂
+θθV
rVrV r
r
( ) 0sin32)sin32( 22 =∂∂
++∂∂
++θ
θθ θVrr
rrrr
Bu son denklemden θV kolayca bulunur.
Page 34
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/30
SORU 3 (30p). İki boyutlu bir akışa ait hız vektörü jiV
rrr 2 2 ytxt −= ifadesiyle verilmektedir. Denklemde
pozisyon (x,y), zaman (t), ve hız sırasıyla ‘m, s ve m/s’ birimleriyle tanımlandığına göre, a) x ve y yönlerindeki yerel (lokal), konvektif ve toplam ivmeyi ifade eden bağıntıları
türetiniz? b) x=y=1m ve t=0 anı için hız ve toplam ivme vektörlerinin şiddeti, yönü ve
doğrultusunu tespit ediniz? Çözüm 3 a) Partikül hızındaki değişim yada toplam diferansiyel ;
dttVdz
zVdxy
yVdx
xVVd ppp ∂
∂+
∂∂
+∂∂
+∂∂
=~~~~~
Partikül ivmesi ise;
{ { {
{
~~~~~~
~~~~~~
ivme Yerel ivme
Konvektiveivmesi toplam
partikulun tV
zVw
yVv
xVu
DtVD
a
tV
dtdz
zV
dtdy
yV
dtdx
xV
dtVd
a
pp
w
p
v
p
u
ppp
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
==
∂∂
+∂∂
+∂∂
+∂∂
==
444 3444 21321
Denklemin İrdelenmesi :
( )VVzVw
yVv
xVu ~~.~~~~
∇=∂∂
+∂∂
+∂∂
( )VVtV
tDVDa p
~~.~~~
~~ ∇+
∂∂
==
Bir boyutlu ( x yönü ) akışta;
xVu
tVa p ∂
∂+
∂∂
=~~
~
İvme vektörel bir büyüklük olduğundan skaler bileşenleri cinsinden yazılabilir.
pzzpyypxxp aaaa δδδ ~~~~ ++=
tu
zuw
yuv
xuu
DtDua px ∂
∂+
∂∂
+∂∂
+∂∂
== …iki boyutlu olduğundan
( ) ( ) xxtaxyttxttu
yuv
xuu
DtDua pxpx 24)2(0)2()2(2 2 +=⇒+−+=
∂∂
+∂∂
+∂∂
==
( ) yytaytytxttv
yvv
xvu
DtDva pypy 24)2()2)(2()0(2 2 −=⇒−+−−+=
∂∂
+∂∂
+∂∂
==
( ) ( )222222 2424 yytxxtaaa pypx −++=+=
Page 35
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/31
b) x=y=1 ve t=0 ivmenin yönü x doğrultusunda 2, ve y doğrultusunda -2 dir. a= 2.82 m/s2
SORU 4 (20p). Aşağıda hız bileşenleri verilen iki-boyutlu ve sıkıştırılamaz akışların döngüsüz (irrotasyonel) akış olarak değerlendirilip değerlendirilemeyeceğini belirleyiniz?
a) xyv
yxu6
)(3 22
−=−=
b) 0=
=
θvArvr
Çözüm 4 a)
İrrotesyonel akış şartı: 00 2
2
2
2
=∂∂
+∂∂
⇒=∂∂
−∂∂
yxyu
xv ψψ
( ) ( ) 066336 22 =+−=−∂∂
−−∂∂ yyyx
yxy
x
olduğundan irrotasyoneldir. b)
01)1(101 2
=∂∂
−∂∂
∂∂
−∂∂
−⇒=+∂∂
−∂∂
rrrrrrVV
rrV r ψ
θψ
θψ
θθθ
00)(1)0( =+∂∂
−∂∂
rAr
rr θ
olduğundan irrotasyoneldir
Page 36
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/32
AKIŞKANLAR MEKANİĞİ II DERSİ I. ARA SINAVI ÇÖZÜMLERİ Tarih: 04/11/2004 Süre: 75 dak.
SORU 1.....(35p).....her bir şık 5p. Şekilde gösterilen ‘dxdydz’ boyutlarındaki diferansiyel
elemente ‘x’ doğrultusunda giren akışkanın yoğunluğu ‘ρ’, hızı ‘u’ olduğuna göre;
a) diferansiyel elementin aynı doğrultudaki çıkışında yoğunluk ve hız değerlerini formüle ediniz, hangi yaklaşımı kullandığınızı kısaca yazınız?
b) ‘x’ yönündeki net kütlesel debiyi veren ifadeyi türetiniz/yazınız?
c) diferansiyel hacim (kontrol hacmi) içerisindeki kütle değişimini veren ifadeyi türetiniz/yazınız?
d) ‘x’ yönüne ait kütlenin korunumu (süreklilik) denklemini oluşturunuz? e) elde ettiğiniz denklemi kararlı akış ve sıkıştırılamaz akış için ayrı ayrı irdeleyiniz,
aradaki farkı belirleyiniz? f) ‘d’ şıkkındaki denklemi bu kez kararlı ve sıkıştırılamaz akış şartlarının her ikisinin
birlikte geçerli olduğu duruma uygulayarak ‘ Aum ρ=& = sabit’ denklemini türetiniz? g) ‘d’ şıkkındaki denklemi, iki boyutlu (x,y) akışa genişleterek, süreklilik denklemini
vektörel formda ifade ediniz ve silindirik geometriler için iki boyutlu (r,θ) süreklilik denklemini türetiniz (ya da nasıl türetileceğini yazınız)?
Çözüm 1 Çözüm ders notlarında mevcut (Bknz: Süreklilik denklemi türetimi). SORU 2.....(25p)
Aşağıdaki kavramlar arasındaki temel farkı kısaca belirtiniz / şekil ya da denklem yardımıyla ifade ediniz?
akışın diferansiyel analizi – akışın integral analizi kararlı akış – sıkıştırılamaz akış döngüsüz (irrotasyonel) akış – sürtünmesiz (ideal) akış bir boyutlu akış – iki boyutlu akış akışkan elementi için: öteleme hareketi - dönme hareketi akışkan elementi için: lineer deformasyon - açısal deformasyon akışkan elementi için: yerel ivme – konvektif ivme-toplam ivme akışkan elementi için: rotasyon - vortisity (girdap) – sirkülasyon
Çözüm 2 Çözüm ders notlarında mevcut (Bknz: Akışkan hareketinin dif. analizi). SORU 3..... (40p) Aşağıda bazı iki-boyutlu akış alanlarına ait hız vektörleri verilmektedir;
jyixy rrr
8
4
2−=V ; θππ
i i2 r
rrr
rA
rA
+−=V ……….. (A: sabit bir sayı)
a) Verilen akışların sıkıştırılamaz ve döngüsüz akış koşullarına uygun olup olmadıklarını değerlendiriniz?
b) Verilen akışlar için toplam ivme vektörünü veren ifadeleri türetiniz? Çözüm 3 Çözüm aşamaları için ders notlarına bakınız.
Page 37
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
I/33
AKIŞKANLAR MEKANİĞİ-II DERSİ 1. ARA SINAVI Tarih: 17/11/2005; Süre: 60 dak.
SORU 1 (25 p). Laminar sınır tabaka içerisinde bulunan bir akış için hız bileşenleri; 2/1−= Ayxu ; 2/32 −= xAyv olarak verilmektedir. Verilen akış için, x ve y yönlerindeki yerel (lokal), konvektif ve toplam ivmeyi ifade eden bağıntıları türetiniz? SORU 2 (25 p). İki boyutlu kararlı bir akışa ait hız vektörü; jiV
rrr 2ByAxy +−= ; A=-1 (ms)-1, B=-0.5 (ms)-1
olarak verilmektedir. a) Akış sıkıştırılamaz mıdır, gösteriniz?
Akış döngüsüz müdür, gösteriniz? SORU 3 (25 p). Paralel levhalar arasındaki akışa ait hız vektörü aşağıda verilmektedir. ‘A ve b’ değeri bilinen boyutlu sabitler olduğuna göre, a) Lineer ve açısal deformasyonları bulunuz? b) Girdap (vortisity) vektörüne ait ifadeyi türetiniz? c) ‘A ve b’ sabitlerinin boyutunu belirleyiniz?
iVrr
1 2
−=byA
SORU 4 (25 p). Aşağıda Bernoulli Denklemi ile ilgili sorular hakkındaki yorumlarınızı çok kısa olarak (ifadeler, çizimler, ya da denklemler yardımıyla) belirtiniz?
a) Momentum denklemini kullanarak, Bernoulli Denklemini elde etmede hangi varsayımlar kullanılmaktadır?
b) Kararlı ve kararsız akışlarda kullanılan Bernoulli Denklemleri arasındaki temel farkı belirterek, her iki akışa ait bir uygulama örneği veriniz?
c) Termodinamiğin I. Kanunu ile Bernoulli Denklemi arasındaki fark/farkları belirtiniz? Döngülü (rotasyonel) ve döngüsüz (irrotasyonel) akışlarda, Bernoulli Denkleminin kullanımı açısından her hangi bir fark oluşur mu, belirtiniz?
Page 38
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
II/1
6. İDEAL (SÜRTÜNMESİZ) AKIŞLAR
6.1. Euler Denklemi
Tüm gerçek akışkanların bir viskozitesi vardır. Ancak akışkanlar mekaniğinde birçok
problemin çözümünde viskozitenin ihmal edilerek araştırılması sık sık başvurulan bir yoldur.
Bu durumda analiz daha kolaylaşır. Çünkü kayma gerilmeleri söz konusu değildir.
Sıkıştırılamaz akışlar için verilen Navier – Stokes denkleminde 0=µ alınırsa,
PgDtVD
∇−= ~~~
ρρ
Euler denklemi olarak bilinen sürtünmesiz akışa ait genel denklem elde edilir. Eğer ‘z’
koordinatı düşey ekseni temsil ederse (pozitif yön yukarı doğru olmak üzere);
kz δ~~ =∇
zggg k ∇−=−= ~~~ ρδρρ
Bu durumda Euler denklemi;
PzgDtVD
∇−∇−= ~~~~
ρρ
veya,
( ) PzgVVtV
∇−∇−=∇+∂∂ ~1~~~.~~
ρρ
formunda yazılabilir.
6.1.1. Euler denkleminin akım çizgisi boyunca integrali (Bernoulli denklemi)
Kararlı bir akış için akım çizgisi ve yörünge çizgisi aynı olduğundan akım çizgisi boyunca
hareket eden bir ideal partikülün denklemi;
sVV
szg
sP
∂∂
=∂∂
−∂∂
−ρ1
Page 39
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
II/2
Eğer akışkan partikülü akım çizgisi üzerinde ds kadar yol katederse; basınç, hız ve
yükseklikte ds boyunca değişimler,
dPdssP
=∂∂ , dzds
sz
=∂∂ ve dVds
sV
=∂∂
bağıntılarıyla verilir. Bu durumda yukarıdaki denklem ds ile çarpılır ve terimler
sadeleştirilirse;
∫ ∫∫ =−− VdVgdzdPρ
akım çizgisi boyunca sabit bir değere sahip,
∫ =++ sabitVgzdP2
2
ρ
denklem elde edilir. Eğer akış sıkıştırılamaz ise ( c=ρ );
cVgzP=++
2
2
ρ
elde edilen denklem ‘Bernoulli Denklemi’ adını alır. Denklemin kullanımında şu sınırlamalar
söz konusudur:
a) kararlı akış, b) sıkıştırılamaz akış, c)Sürtünmesiz akış ve akım çizgisi boyunca akış.
6.1.2. Euler denkleminin akım çizgisi normali boyunca integrali
Akım çizgisi normali boyunca, yerçekimi kuvveti ihmal edildiğinde;
RVa
nzg
nP
n21
−==∂∂
−∂∂
−ρ
RV
nP 21=
∂∂
ρ
denklemi elde edilir. Bu denkleme göre; basınç, akım çizgisi eğrilik merkezinden uzaklaştıkça
artar. Eğer akım çizgileri düz ise, eğrilik yarıçapı sonsuza gideceğinden basınç değişimi sıfıra
gider.
6.2. Bernoulli Denklemi
Bernoulli denklemi türetiminin yapıldığı sınırlamalara bağlı kalmak şartı ile akım
çizgisi üzerinde herhangi iki nokta arasında basınç-hız ilişkisinin bulunmasında kullanılabilir.
1 ve 2 noktaları için;
Page 40
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
II/3
2
222
1
211
22gz
VPgz
VP++=++
ρρ
6.2.1. Termodinamiğin I. Kanunu ve Bernoulli Denklemi Arasındaki İlişki
Sürtünmesiz – kararlı bir akış durumunda akım çizgileri ile sınırlanmış bir kontrol
hacmi (akım tüpü) için Termodinamiğin I. Kanunu;
dtEd
EEE süçg
&&&& =+−
022 2
22
21
21
1 =
++−
+++− gz
Vhgz
VhWQ&
1
111111 ρ
puvpuh +=+=
Yapılan kabuller ;
a) Kararlı akış
= 0
dtd
b) Sürtünmesiz akış ( )0== kaymaü WE &
c) Sıkıştırılamaz akış ( ρ1
21 == vv )
d) Üniform akış ve akışkan özellikleri ( V=c her kesit alanı için )
e) ( ) 2
222
1
211
21 22gz
VPgz
VPuuQ ++=+++−+
ρρ&
f) ( ) 021 =−+ uuQ&
şeklindedir. Sonuç olarak,
cgzVP=++
2
2
ρ
Page 41
© Tüm yayın hakları Doç. Dr. Bülent Yeşilata’ya aittir. İzinsiz çoğaltılamaz.
II/4
enerji denklemi yapılan bazı kabuller sonrası Bernoulli denklemini vermektedir. Ancak bu iki
denklem farklı yaklaşım ve kabuller altında türetildiği üzere, birbirinden bağımsız iki
denklem olup, ancak özel durumlarda aynı sonucu vermektedir. Termodinamiğin I.
Kanununun bu özel konumu akışta herhangi bir mekanik enerji kaybı olmadığını
göstermektedir. Akışın mekanik enerji seviyesini gösterebilmek açısından denklem toplam
enerji potansiyeli (H) cinsinden aşağıdaki şekilde yazılır:
sabitHzg
Vg
P==++
2
2
ρ
Kararlı, sıkıştırılamaz ve sürtünmesiz bir akışın akım çizgisi boyunca hareketinde;
czVP=++
2
2
ρ
ifadesinde “c” değeri akım çizgisinden akım çizgisine göre farklı değerler alır. Ancak bu
sınırlamalara ek olarak; akış bir de irrotasyonel (döngüsüz) olursa, Bernoulli denklemi aynen
geçerli olup “c” değeri tüm akım çizgileri için aynı değeri alır.
6.2.2. Kararsız akışlar İçin Bernoulli denklemi
Akım çizgisi boyunca kararsız akış denkleminin türetimi için; c=ρ , 0=µ ve akım
çizgisi boyunca akış kabulleri altında,
dss
VV
tV
szg
sP ss
∂∂
+∂∂
=∂∂
−∂∂
−ρ1
∫
∂∂
=
−−−2
1
1 dst
VVdVgdzdP s
ρ
ara işlemlerini takiben,
∫ ∂∂
+++=++2
12
222
1
211
22ds
tV
gzVPgzVP sρρ
denklemi elde edilir.