-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
1/107
GHID DE BUNPRACTICPENTRU PROIECTAREAINSTALAIILOR DE VENTILARE I
CONDIIONARE N CLDIRI
CONTRACT MDRT URBAN INCERC nr. 512/ 14. 06. 2011
Faza 1/2011
Redactarea a I
revizuita in urma includerii observaiilordin edina de avizare in
CTS 10 din data de 22.03.2012
Director general INCD URBAN INCERC
Conf. Univ. dr. arh. Vasile Mei
Director tiinific construcii INCD URBAN INCERCdr. ing. Emil
Sever Georgescu
Director URBAN INCERC Sucursala Iai,dr. ing. Constantin
Miron
Sef de proiecting. Alina Cobzaru
- Mai 2012 -
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
2/107
Elaborare:
INSTITUTUL NAIONAL DE CERCETARE-DEZVOLTARE N CONSTRUCII,URBANISM
I DEZVOLTARE TERITORIALDURABILINCD URBAN - INCERC Sucursala Iai
Responsabil contract:ing. Alina Cobzaru
Colectiv de elaborare:
dr. ing. Constantin Mirondr. ing. Livia Mironing. Ionel Pucaudr.
fiz. Monica Chereche
UNIVERSITATEA TEHNICGHEORGHE ASACHI IAI CENTRUL DE CERCETARE SI
TRANSFER TEHNOLOGIC POLYTECH
Responsabil contract:conf. dr. ing. VasilicCIOCAN
Colectiv de elaborare:
conf. dr. ing. Marina VERDEconf. dr. ing. Ctlin George
POPOVICIsef lucr. dr. ing. Cristian Cherecheasist. dr. ing. Andrei
Burlacu
Consultant tiinific de specialitate: prof. dr. ing. Dumitru
Theodor Dorin MATEESCU
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
3/107
3
CUPRINS
Introducere.Prevederigenerale
1 Obiectidomeniudeaplicare
2
Referinenormativepentruproiectarea,executareaiexploatareainstalaiilordeventilarei
climatizaredincldiri
3
Prevederigeneraleprivindproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizare.Elaborarea
documentaieitehnicoeconomicepentruproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizaren
cldiri
4 Terminologie
5 Cerinepentrurealizareaventilariiiclimatizarii
ParteaIa
Criteriideproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizarencldiri
I.1
Proprietiprivindcalitateaaeruluinncperileventilateiclimatizate.Limitedeexigenta.
I.1.1.Parametriiexterioridecalculpentrucldirileventilateiclimatizate
I.1.2.Parametriiinterioridecalculpentrucldirileventilateiclimatizate
I.2
Proiectareidimensionareainstalaiilordeventilareiclimatizare
I.2.1Soluiideventilareiclimatizare.Domeniideutilizare.
I.2.1.1 Sistemedeventilarenaturala
I.2.1.2.SistemedeventilaremecanicaI.2.1.3.Sistemedeclimatizare
I.2.2
Soluiideventilareiclimatizarepentrudiferitedestinaiidecldiri
Locuine
Birouri
Hoteluri
Centrecomerciale
Cldiripentrunvmnt
Piscine
Restaurante
I.3
Elementecomponentealeinstalaiilordeventilareiclimatizarepentrucldiri
I.3.1Dispozitivedeintroduceresievacuareaaerului
I.3.2Conductedeaeriaccesorii.
I.3.3Dispozitivepentrureglareadebitelordeaer
I.3.4Prizedeaersigurideevacuare
I.3.5Ventilatoare
I.3.6Filtredeaer
I.3.7Bateriidenclzire/rcire
I.3.8CameredetratarecuapaI.3.9Tratareacuabur
I.3.10Recuperatoaredeenergie
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
4/107
4
I.4 Alegereaicondiiideutilizareaechipamentelor
I.4.1Agregatecentraledetratareaaerului
I.4.2Centraledeventilare,climatizare,condiionare.
I.5Prevederigeneraleprivindproteciaantiseismic
iproteciaacustic
I.5.1Proteciaantiseismic Masurispecificedeprotecieantiseismic
aechipamentelori
componentelornestructuraledininstalaiiledeventilareiclimatizare.
I.5.2 Protecie acustic Msuri pentru realizarea condiiilor
tehnice de protecie mpotriva
zgomotului
produsdeinstalaiiledeventilareiclimatizaredincldiri
ParteaaIIa
Regulidebunapracticapentruexecutarea,verificarea,recepiaiurmrireanexploatarea
lucrrilorde instalaiideventilareiclimatizare.
II.1Regulidebunapracticapentruexecutarea,verificareairecepialucrrilorde
instalaiideventilareiclimatizare
II.1.1Execuieimontaja
instalaiilordeventilareiclimatizare.Cerineimpuseprin
proiectuldeexecuie.
II.1.2Verificaripentrupunereanfunciune
II.1.3
Recepialaterminarealucrrilordeinstalaiideventilareiclimatizare
II.1.4 Recepiafinal
idareanexploatareII.2Regulidebunapracticapentrusupravegherea,ntreinereaiurmrireacomportriin
exploatareainstalaiilordeventilareiclimatizare.
II.2.1 Exploatareainstalaiilordeventilareiclimatizare
II.2.2Urmrireacomportriinexploatare.Cerineprinproiectultehnic.
II.3Documentaiatehnic deexecuieiexploatarepentruinstalaii
deventilare/climatizareimpus prinproiectultehnic
Anexe
Anexa1.1Acte
legislative,Reglementritehnicespecifice,Standarde(romne,europenesauinternaionale),Lucrridespecialitate
Anexa1.2Coninutulfazelordeproiectarepentruinstalaiiledeventilare/climatizare.
Anexa I.4 Cerine de calitate pentru componente ale centralelor
de ventilare, climatizare,
condiionare
Anexa II.1 Coninutul caietuluide sarcinipentruexecuia
lucrrilorntocmitncadrulunui
proiecttehnicdeinstalaiideventilare/climatizare
AnexaII.2
Coninutulcaietuluidesarcinipentrufurnizoridemateriale,utilaje,echipamente
tehnologiceiconfeciidiversepentruachiziialorncadrulunuiproiecttehnicdeinstalaiide
ventilare/climatizare
Anexa II.3 Documente europene/ naionale de evaluare tehnica
pentru produse,echipamente specifice sauprocedeede
ventilaremecanic/ climatizare a cldirilor.Cerine
legislativearmonizate
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
5/107
5
GHIDDEBUN PRACTIC PENTRUPROIECTAREA INSTALAIILOR
DEVENTILARE/CLIMATIZARENCLDIRIIndicativ:
Introducere.Prevederigenerale
1.Obiectidomeniudeaplicare
1.1 Prevederile prezentului Ghid se aplic pentru proiectarea i
executarea sistemelor de
ventilarenatural
imecanic,respectivasistemelordeclimatizaredincldiricivilerezideniale
isocialculturale.
1.2Ghiduldebunepractici,a fostelaboratn concordan
cuNormativulpentruproiectarea
executareaiexploatareainstalaiilordeventilareiclimatizare,indicativI52010iarecaobiect:
a.prezentarealimitelordeexigen
pentruventilarea/climatizareaspaiilordincldirinfunciede
destinaieiamplasament,nconcordan
cucondiiileclimaticelocale,specificeRomniei;
b.explicitarea,prinexempledecalcul,aaplicriiprevederilorNormativuluiI52010,pentrudiferitecategoriidecldiri,nvederearealizriicerinelorinterioaredeconfortexprimatenconformitate
cuprevederilestandardelornvigoareladataelaborriidocumentaiei;
c. detalierea modului de calcul i de dimensionare a instalaiilor
i echipamentelor de
ventilare/climatizare,nvederea
respectriicerineloresenialeprevzutedeLegeanr.10/1995
privindcalitateanconstrucii,cumodificrileulterioare
iaexigenelorspecifice instalaiilorde
ventilare,climatizare,condiionare;
1.3Prinaplicarearegulilordebun
practicnproiectarea,execuiaiurmrireanexploatarea
instalaiilor
iechipamentelordeventilare,climatizaresaucondiionare,seurmreterezolvarea
practic atuturorproblemelorimpuse,pentrusatisfacereacerinelorde:
Rezistenmecanic istabilitate Securitatelaincendiu
Igiena,sntateimediu Sigurananexploatare Proteciampotrivazgomotului
Economiedeenergieiizolaretermic
Durabilitatea(fiabilitatea)intreinereasistemelorrealizate.
1.4 Ghidul de bun practic specific cerinele pentru proiectarea,
execuia i exploatarea
sistemelordeventilarenatural,mecanic/climatizare iseaplic
urmtoarelor tipuridecldiri,
indiferentdeformadeproprietate:
a) cldiricivilenoi,b) cldiri civile existente, supuse unor
lucrri de intervenie pentru consolidare,
extindere,refuncionalizaresaumodernizare,reparaiicapitale.
1.5FacexcepiedelaaplicareaacestuiGhidtehnic:
a. instalaiile de ventilare, climatizare i aer condiionat
destinate asigurrii condiiilor
tehnologicede tip special (instalaiidincamere curate,
instalaiidedezodorizare,de sterilizarea
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
6/107
6
aerului,instalaiidetransportpneumatic,instalaiidinmine,tuneluri,adposturideaprarecivil
idinconstruciiagrozootehnice)
b.instalaiiledercireprinradiaieiinstalaiiledeventilaresaunclzirecuaercaldprinjeturi
deaerorizontale.
c.tratareaproblemelorspecificelegatedefaadeledubleventilate(opacesauvitrate).
Deasemeneanusunttratateinstalaiilespecialepentruevacuareafumuluiiagazelorfierbinin
caz de incendiu (desfumare) cu excepia unor prevederi care
reglementeaz posibilitatea
utilizrii pariale sau totale a instalaiilor de ventilare ale
cldirii, pentru evacuarea fumului i
gazelorfierbini.
1.6Ghidul debun practic faceprecizri referitoare la
coninutuldocumentaiilor tehnico
economicenecesarepentrurealizarealucrrilordeinstalaiideventilareiclimatizarencldiri,cu
detalieripentru:
a)expertizatehnic (nAnexa1.2)
b) elementele pentru prezentarea proiectului tehnic general pe
specialiti, memoriul
tehnicdespecialitateipieseledesenate,nAnexa1.2
c)caracteristiciledecalitatealeinstalaieiproiectate,justificatepentrufiecaredintrecele6
cerineesenialenconinutulcaietelordesarcini,menionatenParteaII,AnexaII.1.,II.2.
2.Referinenormativepentruproiectareaiexecutareainstalaiilordeventilarei
climatizaredincldiri
Documenteledereferin,legislative itehnicepentruproiectarea
iexecutareainstalaiilorde
ventilareiclimatizaredincldirisuntmenionatenAnexa1.1,careinclude:
1.1.1Actelegislative(Directive,Legi,HotrriiOrdonaneGuvernamentale)
1.1.2Reglementritehnicespecifice
1.1.3Standarde(romne,europenesauinternaionale)armonizate
1.1.4Lucrridespecialitate
Pentrureferineledatate,seaplic
numaiediianvigoareladatantocmiriiproiectuluitehnic.
3.Prevederigeneraleprivindproiectareainstalaiilordeventilareiclimatizare
Elaborareadocumentaieitehnicoeconomicepentruproiectareainstalaiilordeventilarei
climatizarecldiri
3.1Coninutul
cadrualdocumentaiilortehnicoeconomiceaferenteinvestiiilorpubliceeste
reglementat, la data elaborrii Ghidului, prin prevederile
Hotrrii Guvernului HG 28/2008 cu
completrile ulterioare (Ord. 863 din 02/07/2008) i se aplic
pentru realizarea obiectivelor de
investiiinoi,precumilucrrilordeinterveniilaconstruciiexistente.
3.2 Cerinele generale referitoare la proiectarea i executarea
lucrrilor de instalaii de
ventilare i climatizare din cldiri sunt cele menionate n
normativul I52010, cap. 1.
Complementaracestora,nAnexa1.2 seprezint
detaliiprivindcontinutul fazelordeproiectare
pentru
instalatiiledeventilare/climatizare,menionateprindocumentelenormativeprecizate
la
art.3.1.nediianvigoareladatantocmiriiproiectuluitehnic.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
7/107
7
4.Terminologie
4.1. Terminologia i notaiile utilizaten acest ghid suntn
concordan cu termenii idefiniiile folosite n documentele tehnice
normative romneti, cu aplicare n domeniul
deactivitatealghidului:
Legeanr.10/1995privindcalitateanconstrucii,cumodificrileulterioareiLegeanr.372/2005privindperformanaenergetic
acldirilor,cumodificrileulterioare;
Normativul pentru proiectarea executarea i exploatarea
instalaiilor de ventilare iclimatizare,indicativI52010
MetodologiadecalculalperformaneienergeticeacldirilorMc001/2006;
SREN12792:2004,Ventilareancldiri.Simboluri,terminologieisimbolurigrafice;
SR EN ISO 7730:2006, Ambiane termice moderate Determinarea analitic
i
interpretarea confortului termic prin calculul indicilor PMV i
PPD i specificareacriteriilordeconforttermiclocal
SR CR 1752:2002, Instalaii de ventilare n cldiri. Criterii de
proiectare pentrurealizareaconfortuluitermicinterior
Alte reglementri tehnice i standarde n vigoare, menionate in
Anexa I.4. Documentele de referin, legislative i tehnice pentru
proiectarea i
executareainstalaiilordeventilareiclimatizaredincldiri.
4.3.Simboluriiprescurtri
Simbolurile i unitile de msur pentru principalii termeni
utilizai sunt indicai n
Normativulpentru proiectarea executarea i exploatarea
instalaiilorde ventilare i climatizare,
indicativI52010.
Safolositsistemulinternaionaldeunitidemsuri(SI),ncare:
1W=0,860kcal/h=1J/s
1m2K/W=1,163m2hoC/kcal
1W/(m3K)=0,860kcal/(m3hoC)
1Wh=3600J=0,860kcal
n cadrul relaiilorde calculutilizatenprezentul ghiddebunapractic
pentruproiectare, sau
pstratnotaiileutilizatenstandardeleeuropenearmonizate.
5.Cerinepentrurealizareaventilariiiclimatizarii
5.1Ventilarea
iclimatizarea,cuproceseleconexederivateventilareanatural,mecanic,
hibrid,condiionareaaerului,confortultermicdintroncperesieficienaventilriisuntproceseimrimidefinitedetaliatnNormativulI52010,cap.2Terminologie,cap.3Ventilareacldiriloricap.4.Climatizareacldirilor.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
8/107
45
I.3
Elementecomponentealeinstalaiilordeventilaresiclimatizarepentrucldiri
I.3.1Dispozitivedeintroducereievacuareaaerului
Exempludecalcul
ntrocamer culungimeaL=16m,nlimeaH=4milimeaB=10m,trebuiesse
introduc pringurideperete,peparteangust
ancperii,ocantitatedeaerQ=3000
m3/h.
Se cere determinarea seciunii gurilor de aer, viteza de
introducere a aerului i
raportuldeamesteclacaptuljetului.
BtaiajetuluiX=L=16m.
Valoarealimitaavitezeiaxiale(aleas)vg=0,3m/s.
Alegereaseciuniiguriideaer
Conformecuaiei:
,
seobineseciuneaguriideaerS:
;
Urmeaz s
fieutilizatepatrugurideaerdreptunghiulare,cuunraportntrelaturis
25iunraportalsuprafeeiliberei=0,75.
Debituldeaercetreceprinfiecaregur deaervafi:
.
Coeficientuldecontraciedepindedeformaidemoduldecontraciealguriideaer.
Caindici,suntdatepentruacestcoeficient,urmtoarelevalori:
Duzedeconstrucieobinuit 0,99
Deschiderirectangularecumarginilerotunjite 0,82088
Guricuperforaii 0,740,82
Guriculameledespritoare 0,660,74
Orificiirotundecumuchiivii 0,63
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
9/107
46
Coeficienii K i K, determinain mod experimental, variaz potrivit
cu forma i
execuia gurilor de aer. Se constat, de asemenea i o anumit
influen a vitezei.
Rezultatele diferitelor cercetri nu corespund pe deplin.n
consecin,n tabelul 3.1 sunt
indicatevalorimediipentrucoeficientulK.
Tabelul3.1ValorimediipentrucoeficientulK
CoeficieniigurilordeaerK' Vitezaaeruluiv0
Tipulguriideaer 25m/s 810m/s
Gurideaersimple:
circularesauptrate 5,7
7,0dreptunghiulare:raportuldintrelaturi
s=25 5,3 6,5
s=40 4,9 6,0Deschidericirculare,axialesauradiale 3,9 4,8
Grtaresaugrilaje,suprafaaliberi=0,4 4,7 5,7Tablegurite
i=0,03...0,05 3,0 3,7
i=0,1...0,2 4,0 4,9
Grtareculameledespritoaredivergentecuunghide:
40 2,9 3,560 2,1 2,590 1,7 2,0
Dintabelul3.1seobinepentruvitezav0 5m/s
K=5,3(gur deaerculameledrepte)
0,7.
Deaicirezult:
i
; .
Pentruogur deaercunlimeah=0,14m,lungimealagrtaruluivafi:
.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
10/107
47
Lungimea total a grtarului depinde de limea disponibil a
peretelui. Numai
atuncicndrmneunspaiusuficientntregrtarenmoddirecttrebuies
seporneasc
de la diametrul echivalent al suprafeei seciunii S0 diferitele
guri de introducere pot fi
calculateconformculegilejetuluiliber,cainacestexemplu.
Vitezaaerului .
Raportuldeamestec
Acestraportdeamestecmareestevalabilpentrujetullibercircular.ntructjeturile
diferitelor guri de introducere se amestec ntre ele la
extremiti, raportul de amestec
calculat nu va fi obinutn realitate. Chiar dac raporturile de
amestec sunt mai reduse,
riscul producerii de cureni neplcui rmnens mic atunci cnd aerul
introdus aer o
temperatur maisczut dectaerulinterior.
I.3.2Conductedeaeriaccesorii.Condiiispeciale.
I.3.2.1Calcululconductelordeaer.Metodaseciunilorconstante
Exempludecalcul
Secerecalculareareeleideconductea
instalaieideventilareaunuicinematograf
cu400delocuri,lacaredebitulorardeaerintrodusesteQz=12000m3.
Pentrucalcululseciunilorvorfifolositeurmtoareleviteze:
v1=5m/s nconductaprincipal ;
v2=v3=4m/s nramificaiileconductelor;
vL=1,5m/s ncameradeventilare;
v=2m/s laguriledeintroducereaaerului.
Cameradeventilaresegsetentroncperenspatelesliidespectacol.Conducta
principal ajungen partea frontal a slii de cinematograf, avnd
traseul pe dedesubt ilateral; aerul introdus este refulatn sal prin
dou guri amplasaten stnga i dreapta
ecranului.Reeauadeconductepentruaerulintrodusaredeciformareprezentat
infig.3.1.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
11/107
48
Fig.3.1Reeauadeconductepentruexempluldecalcul
Seciuneaconducteiprincipaleareosuprafa de:
.
Sealegeoseciunedreptunghiular culaturile:
a=0,75mib=0,9m.
Atunci
a*b=0,75*0,90=0,675m2.
Cameradeventilareareoseciunede:
.
ncazulseciuniiptrate,laturilecamereivorfi:
a=b=1,5m.
Prin tronsoanele 2 i 3 trecejumtate din debitul de aer introdus.
Seciunea lor
devinedeci:
.
Sealegdeciurmtoareledimensiuni:
a*b=0,75*0,55=0,412m2.
ntronsoaneleconsideratesegsescurmtoarelerezistenelocale:
Tronsonul1: Curb de900R/d=1 =0,3
CreteredeseciuneS1/SL=0,4 =0,13
ReduceredeseciuneS1/SL=0,4 =0
Curb de900R/d=1 =0,3
Curb de900R/d=1 =0,3
Curb de900R/d=1 =0,3
=1,33.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
12/107
49
Tronsonul2: Curb de900R/d=1 =0,3
Cot900cumuchiiascuite =1,25
=1,55.
Tronsonul3: Ramificaie=cot900
R/d=1 =0,3
Cot900cumuchiiascuite =1,25
=1,55.
Plasa prizei de aer exterior, pentru viteza aerului de v = 1,5
m/s i raportulntre
suprafaaliber itotal s/S=0,6areuncoeficientderezisten
=1,5.Gurilederefularea
aeruluinsal suntprevzutecugrtardintabl tanat
avnds/S=0,5.Pentruv=2m/s,
coeficientuleste =4,9.
Astfel,pentrutronsoanelecelemai
lungialeconducteideaerseobinpierderilede
presiunedintabelul3.2
Tabelul3.2Pierderidepresiunepentrutronsoanele1i2
Nr.l
[m]
Qs[mc/s
]
a[m]
b[m]
dg[m]
v[m/s
]
R[mmH2O/
m]
R*l[mmH2
O]
Z[mmH2
O]
1 34 1,33 3,30,75
0,90
0,80
5,0 0,031 1,05 2
2 14 1,55 1,65 0,75
0,55
0,65
4,0 0,025 0,35 1,5
1,40 3,5
Plas laprizadeaerexterior 1,5 1,5 0,2
Grtarlaguraderefulare 4,9 2,0 1,2
1,40 4,90
Trebuieverificat,deasemenea,pierdereadepresiunentronsonul3.
Eaestedatntabelul3.3.Tabelul3.3Pierderidepresiunepentrutronsonul3
Nr.l
[m]
Qs[mc/s]
a[m]
b[m]
dg[m]
v[m/s]
R[mmH2O/m]
R*l[mmH2O]
Z[mmH2O]
3 2 1,55 1,65 0,75 0,55 0,65 4,0 0,025 0,05 1,5
Laaceastaseadaug pierderealaguraderefulareaaeruluinsal
p=1,2mmH2O.
Pierdereadepresiuneantronsonul3devinedeci:
p3=Rl+Z+p=2,75mmH2O.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
13/107
50
nschimb,pierdereadepresiunentronsonul2afost:
p2=0,35+1,5+1,2=3,05mmH2O.
Deoarece,ngeneral,
p=C1*v2
=C2*Q2
,
Debiteledeaerintroducenceledou tronsoane2i3vorfinraportul:
Aceast mic diferen poatefitrecut cuvederea.Dac
arfiexistatdiferenemari
ntrepierderiledepresiunealetronsoanelor2i3,arfifostnecesar
majorareapierderiide
presiunentronsonul3prinintroducereauneirezistene(clapet
dereglare).
n afar de pierderea depresiune n reeaua de conducte, trebuie
calculat i
pierdereadepresiunedincentraladeventilare.nprimulrnd,trebuiestabilitepierderilede
presiune care se produc n filtru i n bateria de nclzire a
aerului, care depind de
construcie i de debitul de aer i trebuie cerute de la firma
productoare.n exemplul
prezentatpentruQz=12000m3/h:
Filtrul pF=6mmH2O
Bateriedenclzire pE=5mmH2O
Total pL=11mmH2O
Deci,cdereadepresiunetotalncircuitulcelmailungdeconduct
vafi:
p=(Rl)+Z+pL=1,40+4,9+11,0=17,3mmH2O.
Putereateoretic aventilatoruluiestedat
deprodusuldintredebitulvolumetricpe
secund ipresiune,deci:
P= .
Pentruunventilatorcurandamentul =0,6,putereaefectivnecesar
devine:
.
I.3.2.2.Calcululconductelordeaer.Metodaseciunilorvariabilecurecuperarea
presiuniistatice
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
14/107
51
Exempludecalcul1
Seceredimensionareauneiconductededistribuieuniform
cunoscnduse:debitul
de aer iniial D1 = 6000 m3/h; numrul de guri n =6; debitul unei
guri 1000 m3/h; distana
dintre axele gurilor l = 10 m; viteza iniial a primului tronson
al conductei v1 = 8 m/s;
nlimeamaxim aconducteih=450mm.Seceredeasemeneapresiuneatotal
necesarnseciunea iniial aconducteidedistribuie
(seciuneacaretreceprinaxaprimeiguride
refulare).
Calculele sunt sistematizate n tabelul 3.4 iar conducta
dimensionat este
reprezentatnfig.3.2.
Tabelul3.4Sistematizareacalculelordelaexempluldecalcul
Nr.Tronson
D[m3/h]
l[m]
v1[m/s]
v2[m/s]
[m2]
h[m]
(rotunjitmm)
0 6000 8,00 450 465
1 5000 10 8,00 6,70 0,2082 450 465
2 4000 10 6,70 5,60 0,1985 450 440
3 3000 10 5,60 4,50 0,1850 450 410
4 2000 10 4,50 3,60 0,1542 450 345
5 1000 10 3,60 2,70 0,1042 450 230
Fig.3.2Conduct dedistribuieexempludecalcul
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
15/107
52
Fig.3.3Variaiapresiunilorntroconduct
dedistribuiecurecuperareapresiuniistatice
Lungimeatronsonului0este:
Pentru calculul tronsonului 1,n nomograma din figura 3.4 se
fixeaz maintin
cmpul inferiorpunctuldintre intersecia linieidebituluiD2= 6000
1000 = 5000 m3/hculinial=10,00m,apoisetraseaz prinacestpunctodreapt
vertical pn lantretiereacucurba v1 = 8,00 m/s (linie plin);n
dreptul punctului de intersecie obinut se citete peordonata din
stnga (linie plin), v2 = 6,70 m/s. Pe baza acestei viteze se
stabilete aria
iapoilimeabatronsonului.ncontinuare,calcululdedimensionaredecurgenmodsimilar.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
16/107
53
Fig.3.4Nomogram
decalculaconductelordedistribuiecurecuperareapresiuniistatice
Dac seadmitec
guraderefularearedimensiunile300x350mm(ariaA0=0,105
m2) i cunoscnd ca viteza aeruluin conduct nainte de ultima gur
de refulare este de
2,70m/s,pierdereanguraderefulareconsiderat liber este:
ncare155=3,8sadeterminatcuajutorulfigurilor3.5i3.6
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
17/107
54
Vitezaaeruluinguraderefularefiind:
,
presiuneadinamic necesar pentrudezvoltareajetuluieste:
Presiunea static n conduct n dreptul fiecreiguriderefulare este
deci, conform
ecuaiei:
rezult :
.
Presiuneadinamicnprimultronsonalconductei,corespunztoarevitezeiiniialev1
=8,00m/seste:
.
Conform celor artate mai nainte aceast presiune dinamic servete,
prin
transformri succesiven presiune static, la acoperirea
pierderilor ce au loc pentreaga
lungime a conductei de distribuie. Presiunea total in seciunea
iniial a conductei de
distribuieestedeci:
Fig.3.5Gur derefularelacaptdeconduct;
Fig.3.6 155
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
18/107
55
,
care,mpreun cu rezistena instalaiei calculat de la priza de aer
i pn n seciunea
iniial a conductei de distribuie, determin valoarea presiunii
totale a ventilatorului ce
trebuiemontatninstalaie.
Examinnd forma conductei de distribuie din fig. 3.2 se observ c
necesitile derecuperareapresiuniiaufcutcatronsonul1s
pstrezeaceleaidimensiunicaitronsonul
0.Aceastanseamn c pierderilemaridepresiunentronsonul 1,datorit
vitezeimari de
curgere a aerului la captul iniial al conductei, au cerut o
recuperare mai important de
presiune static, adic o vitez n aval sensibil mai mic dect
viteza din amonte. Cnd
pierderiledepresiunentronsoanesuntridicate(vitezemariasociatecudistanemarintre
gurilederefulare),esteposibilcanicimeninereauneiseciuniconstanteatronsoanelors
numaifiesuficient iconductelededistribuies
capeteformelesinfig.3.7,a,b,nscopul
deaserealizaastfeldiferenelenecesarentrevitezeledinamontesidinaval.
Fig.3.7Formedeconductededistribuieuniform
Deseorinproiectaresefaceeroareadeaseconsiderasatisfctoareoconduct
cu
seciune constant pe ntreaga lungime, pentru distribuirea
uniforma a aerului. Fie o
asemenea conduct ( fig. 3.8),n care variaie presiunii statice
necesar pentru a menine
aceeaivaloareprndreptulfiecreiguriderefulareestereprezentat
prinliniantrerupt 1
2345.Prinpstrareauneiseciuniconstanteaconducteisentmplacavitezelev2siv3s
capetevalorimaimicidectceleutile.
n acest caz, n dreptul gurilor de refulare se realizeaz o
conversie a presiunii
dinamicentromsur
maimaredectestenecesar,ceeacefacecanseciuneaIInlocde
presiuneastatic pr,s serealizeze ,iarnseciuneaIII,s ajung pn la
.Seobserv
c naceast situaiepresiuneastatic nconduct
cretensensuldecurgereaaerului,cu
efectulc
gurilederefularedinsprecaptulfinalalconducteivorrefulaundebitmaimare
dectguriledintronsoaneleiniiale.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
19/107
56
Fig.3.8Variaiapresiunilorntroconduct cuseciuneconstant
Dac ocunduct dedistribuieuniform
estecorectcalculat,nuestenecesars se
montezeorganedereglaj
lagurilederefulare,carepotfiprevzute,nacestcaz,numaicu
plasedesrm saucelmultcujaluzelepentrudirijareaaerului.
Loculdemontareagurilorderefularepeperiferiaconducteideaeresteindiferent.
nceeaceprivetevitezaaeruluinconductelededistribuieuniform
nuexist nici
o restricien afar de cele referitoare la nivelul admis de
zgomot. Metoda de calcul prin
recuperarea presiunii statice este avantajoasan special la
conductecu vitez mare (1540
m/s), folosite din cence mai multn instalaiile
moderne,deoareceeconomia de energie
devinemaiimportantnacestcaz.
Cnd conductele de distribuie uniform conin piese care intervin
cu rezistene
localelapierderiledintronsoane,valorileacestorrezisteneseiaunconsideraiesubforma
unorlungimiechivalentecareseadaug
lalungimilegeometricealetronsoanelorrespective.
Prin lungimea echivalent a unei piese speciale senelege lungimea
unui tronson
dreptncareseproduc,naceleaicondiiidecurgere,opierderedepresiuneprinfrecare
egal cupierderealocal apieseirespective.
n general, piesele speciale coninute de conductele de distribuie
uniform sunt
coturile si curbele. Lungimile echivalente ale acestor piese se
pot determina pe baza
indicaiilorfurnizatedefrigurile3.9i3.10.
Moduldeutilizarealacestorfigurireiesedinexempluldecalculurmtor.
Exempludecalcul2
Sed poriuneadeconduct dedistribuiedinfig.3.11
isecerelungimeatotal de
utilizatncalculeatronsonului2.
Lungimeageometric atronsonuluiestel1=2+4=6m.
nfig.29.9,R/a=600/600=1,iarb/a=300/600=0,5.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
20/107
57
Laacestevalorisecitetenfigur:
isededuce: .
Lungimeatotal
careseutilizeazncalculeicareseintroducedecinnomogramadinfig.29.3este:
.
Se observ c curba din fig. 3.11 a fost efectuat n poriunea cu
lime mare a
tronsonului. Aceast dispoziie ofer dou variante ianume:n
poriuneacu limemare,
vitezaaeruluifiindmairedus,pierderealocal provocat decurb
estemaimic;dinpunct
de vedere al calculului, dispoziia este convenabil, deoarece
limea mare a tronsonului
este cunoscut din calculele precedente, n timp ce limea mic
urmeaz s fie
determinat.
Fig.3.9Lungimeaechivalent acurbelorcuseciunerectangular
Fig.3.10Lungimeaechivalent acurbelorcuseciunecircular
Fig.3.11Determinarealungimiitotaleaunuitronsoncucurb
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
21/107
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
22/107
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
23/107
60
S
P
E
C
I
A
LE
Centrifugaledetubulatur
Randamentasemntorcucelecurbatenspateexceptndcapacitateaipresiuneacaresuntmaimici.Eficienmaimic
fa decelecurbatenapoi.Curbaderandamentpoatenregistrao
cderenstngavrfuluidepresiune.
Tubcilindric
similarcuvaneleaxialentrepte,cudeosebireacadiametrulnuestelafeldeapropiatfa
dedimensiunealamelelor.Aerulesteeliberatradial
delaroat ifaceununghide900prinpaletelededirijare.
Ventilatoa
re
de
acoperi
Centrifugale
Pentrusistemecuexhaustarelapresiunejoas
precumfabrici,buctrii,depozitesiuneleaplicaiicomerciale.Asigur
ventilaiecuexhaustarepozitiv,careconstituieunavantajfa
decelecuexhaustareprincdere.Unitilecentrifugalesuntuormaisilenioasedectceleaxiale.
nmodcurentnuarecarcas
deoareceaerulestedirecionatcircularderotor.Deobiceinuesteconfiguratpentrurecuperareavitezeidepresiune.
Axiale
Pentrusistemecuexhaustarelapresiunejoas
precumfabrici,buctrii,depozitesiuneleaplicaiicomerciale.Asigur
ventilaiecuexhaustarepozitiv,careconstituieunavantajfa
decelecuexhaustareprincdere
Caideedebaz,rotorulestefixatpeunsuport.nvelitoareaprotejeazventilatordecondiiiatmosfericeneprielnice.Aerulesterefulatprincaptulnvelitorii.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
24/107
61
ALEGEREA VENTILATOARELOR
Ventilatoarele sealegcorespunzatorcudebitulsipresiunea
rezultatedinproiect,tipulsiparticularitatileinstalatiei,regimulsiconditiiledefunctionare,consumuldeenergie,spatiuldisponibil,niveluldezgomot,costulventilatoruluisiconditiiledeexploatare.
Laalegereaventilatoruluiincadruluneitemedeproiectare,seiauinconsiderare
urmatoareleaspecte:a)
punctuldefunctionarealventilatoruluidepecurbelecaracteristicetrebuiesaseafleinzonadeconsumminimdeenergie;
b) in instalatiile de ventilare fara conducte, in care presiunea
dezvoltata
deventilatoresteredusa,iarincapereaventilatanuprezintacerintedesilentiozitatesi
nu sunt degajari de substante inflamabile sau corozive, se
recomandaprevedereaunorventilatoareaxiale;
c) in instalatiile de ventilare cu conducte pentru introducerea
aerului proaspat,alegerea se va face intre un ventilator
centrifugal si unul axial cu carcasa, infunctiede
cerinteleprivitoare lapresiune, spatiu,nivelde zgomot, consumde
energiesicost,dandusepreferintaventilatoareloraxiale inmasura
satisfaceriiacestorcerinte;
d)
ininstalatiiledeventilarecuconductepentruevacuareaaeruluiviciatsepreferaventilatoarele
centrifugale; in cazul folosirii ventilatoarelor axiale montate
inconducte cu aer fierbinte sau incarcat cu substante corozive sau
praf,ventilatoarele sevoractionaprin curele trapezoidale, cumotorul
scos inafaraconductei;
e)
ventilatoarelecentrifugalemontateininstalatiicarecontinmultepiesespeciale,pentrucarerezistentele
localenupotfistabilitecuprecizie,sealegdetipulcurotorcupaleteinclinateinapoi;
f) la instalatiile cu functionare intermitenta, se admit
ventilatoare cu puncte
defunctionarecorespunzatoareunorrandamentemaiscazute,dacaprinacesteaseobtinavantajedealtanatura;
g) pentru reducereaniveluluidezgomotsepreferaventilatoarecu
turatie redusa(500 750rot/min)inloculcelorcuturatieridicata(1000
1500rot/min).
Serecomandautilizareaventilatoarelorcuunconsumspecificdeenergieredus.
Dup ce curba cderilor de presiune a sistemului de distribuie a
aerului a fostdefinit,poatefifcut
seleciaventilatoruluinfunciedecerinelesistemului.
Productoriideventilatoareprezint
randamenteleacestorafieingrafice(fig.3.12)fiesubforma unor tabele
de valori. Tabelele de randamente ofer informaii pentru o
arierecomandat devalori.Variantaoptim de selecie,
sauvrfulpunctuluideeficien
esteidentificatnvariatemodalitidefiecareproductor.
Randamentelecuprinsen tabelelededatedectreproductoripleac de
lavaloriarbitrare ale debitului i presiunii. n aceste tabele, date
adiacente sunt
reprezentateorizontalsauvertical,referitorladiversepunctedeutilizare(deexempludiferitepunctedeevaluare)depecurbaderandamentaventilatorului.Acestepunctedeevaluaredepindntotalitatedecaracteristicileventilatorului.
Totui,puncteledeoperarecuprinsenaceste
tabele reprezint valori apropiate, astfel nct puncte
intermediare pot fi determinatearitmetic,fr
apierdeacurateeanseleciaventilatorului.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
25/107
62
Fig.3.12
Curbedeperformantautilizatedeproductoriideventilatoare
Seleciaunuiventilatorpentruun
sistemdedistribuieaaeruluiparticular impunecorespondenantre
caracteristiciledepresiune ale ventilatorului i ale
sistemului.Astfel,ntregulsistemtrebuieevaluat,iardebituldeaernecesar,pierderileielementeledelagurade
absorbie ievacuare cunoscute.Necesarulde vitez iputere
aleventilatorului vor
fiapoicalculatecuajutorulgraficelorsautabelelordedate.
La folosirea graficelor este foarte important ca punctele de
operare selectate (Fig3.13) s reprezinte o valoare maximal de atins
pe curba de selecie, astfel nctrandamentul i rezistenamaxim s poat
fi atinse att la pierderi ct i la creteri devitez. La sistemele
pentru caremaimult de un punct de funcionare estentlnit, este
necesar oevaluarepeacel
intervalafeluluincaresecomportaventilatorulales.Aceastanaliz
estenecesar pentrusistemelecuvolumvariabil,undenudoarventilatorul
sufermodificrialerandamentului,cintregulsistemdeviaz
delarelaiiledecalcul.
Pentrualegereaunuitipdeventilatorintroinstalaietrebuieanalizate,comparativ,curbelecaracteristice,alegnduseacelventilatorcarecorespundecatmaimultcondiiilorimpuse
de instalaia in care estemontat (dimensiuni, debit, putere
absorbita, consumenergetic,niveldezgomot).
Fig.3.13CazideallaintersectieicurbelorPtf siP
PresiunetotalaPtf
[Pa]
Putere
[kw]
Eficienta
t
[%
]
Presiunetotala
[Pa]
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
26/107
63
Analizacomparativaaventilatoarelortrebuiensasasefac
pentruventilatoaredecaracteristicifoarteapropiate(tip,dimensiuni,consumenergetic)
Intab.3.6suntdescriseinformaiilenecesarepentrualegereaunuiventilator
Tab.3.6 Descriereainformaiilenecesarepentrualegerea
unuiventilator
Nr.crt Date Observaii
1 Volum m3/hinfuncionare
2 Presiune(staticsautotala) Painfuncionare
3 Condiiidelucru- densitate;- Temperatura;- Umiditate;
4 Vitezamaximaaaeruluilaieire m/s
5 Turaie rot/m6 Niveldezgomotadmis Dba
7 Dispuneremecanica Pozitiamotorului
8 Caracteristicileaeruluivehiculat
Gazecorozive,pulberi,fibre
9Accesoriinecesare
Rotisicureledetransmisie,plenumuri,grilledeprotective,etc.
Se recomandacaventilatoareledin
instalatiiledeventilarecaredeservescprocesede producie cu regim
variabil sau incaperi cu sarcini termice variabile sa fie cu
turatievariabila.Instalatiile cu rezistente aeraulice variabile si
in special cele coninnd filtre de praf
colmatabile,seprevadcuventilatoravandcaracteristiciledebit
presiune foarte
inclinate,astfelincatlavariatiiledepresiunesacorespundamodificrimicialedebitelordeaer.
Pentruinstalatiilecudebitemicisevorfolosiventilatoareinlinie"saudeconducta.Ventilatoarelein
linie"saudeconductapot fimontate in
interiorulcamerelorventilate
dacaaucarcaseleizolatefonicsiniveluldezgomotnudepasestevaloareaadmisa.Debitulsipresiuneadintroinstalaieseasiguraderegulaprintrunsingurventilator;
sevaevitamontareaventilatoarelorinparalel.Dacadebituldeaer in
regimdevaraestediferitdecel in regimde iarna saudaca in
decursulprocesuluideproduciesuntnecesaredebitedeaerdiferitepentruventilareaincaperiiseprevede,dacaesteposibil,unventilatoractionatdeunmotorelectriccudouaturatii.
Daca totusi situatiao impune si sealegventilatoaremontate
inparalel,
seprevadobligatoriuramecujaluzelecaresevorinchideodatacuventilatorul,sauclapeteantiretur.
Dacaventilatoarelevehiculeazaaercutemperaturisipresiunidiferitedecelecareaustat
la baza intocmirii cataloagelor de alegere (ventilatoare montate la
altitudine,functionarecugaze fierbinti,etc), la
stabilireacaracteristicilor realealeventilatoarelor
sevorfolosifactoridecorectiecorespunzatoriacestorsituatiispecfice.
Ventilatoarelecarevehiculeazaaerincarcatcusubstantecorozivesaucuprafabrazivseexecutadinmaterialerezistentecaresaasigureodurataeconomicadeexploatare.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
27/107
64
La alegerea ventilatoarelor si aparaturii electrice aferente,
care echipeaza instalatiile deventilarepentru incaperi
cupericoldeexplozie, se vor
respectaprevederilenormativuluiNEX0106sialestandarduluiSREIM60079101:2009.Ventilatoarele
actionate de motoare electrice prin transmisii cu curele, se prevad
cudispozitivepentru intindereacurelelor
sipentrucaptareasiscurgereaelectricitatii statice. Se
iauurmatoarelemasurideprotectie amuncii side asigurare aunei
functionari
corecteaventilatoarelor:a)
legarealapamantamotoruluielectricsiaventilatorului;b)
montareaunuidispozitivdeprotectieindreptulrotilorsicurelelorlatransmisiaprincurele;montareauneiplasedesarmacuochiurimari(2550mm)laguradeaspirate
sau refulareaventilatorului, incazulcandacestaaspira sau
refuleazaliberinincapere(indiferentdeinaltimeademontareaventilatorului);
c)
efectuareacorectaalegaturilordincutiadeborneamotoruluielectric,astfelcasensuldeinvartirealrotoruluiventilatoruluisafiecorect;
d) intinderea curelelor de transmisie (se considera ca ntinderea
unei cureletrapezoidaleestecorectadaca,peo lungimede0,5m
sgeatapecareo face
cureaualaapsareamanualaestecelmultegalacugrosimeasa);toatecureleletrapezoidalemontatepeaceleairotidetransmisievoraveaontindereegala;
e) prevedereaunordispozitivedereglareadebituluideaer.
Ventilatoarele,indiferentdemoduldemontare(pefundaie,platforme,console,etc.)trebuiesafieprevazutecudispozitivedeamortizareavibratiilor,dimensionateastfelincatsaasigureconditiilecorespunzatoaredezgomotsivibratiidincladirileundesuntmontate(salidespectacol,spitale,etc.).
Ventilatoarele se vor racorda la conductele de aer prin
intermediul unor racorduriflexibile.
Se recomanda ca racordarea ventilatoarelor la conducte sa se
realizeze
prinintermediulunorporiunidrepte,culungimeade(810d)attpeaspiratecatsiperefulare(d"estediametrulconductelorcirculare,
laconductele rectangularecu laturilea"si"b",d=(a+b)/2).Daca
acestmodde racordarenu sepoate realiza,pentru racordul
laguradeaspiraieaventilatoruluisevaadopta,inordineprefereniala,unadinurmtoarelesoluii:
a)
cotcuseciunerectangularacupaletededirijaresaucurbacuseciunecircularacurazadecurburamaimarededouadiametre;
b) cutiedeaspiraiecupaletededirijare.
Daca ventilatorul centrifugal refuleaz direct in atmosfera, fr
intermediul uneitubulaturi, la gura de refulare a ventilatorului se
prevede fie un tronson drept, avnd
seciuneaegalacuceaaguriide refulare (axb )si lungimeaminima0,75
(axb),
fieundifuzorcuunghiullavrfde10...15silungimede1,00...1,5m.
La alegereadin cataloage a ventilatoarelor racordate la reeaprin
intermediulunorpiesemontatepe aspirate saupe refulare careperturba
curgerea, se folosesc factoriidecorecierespectivi.
Ventilatoarelecaresuntutilizatepentruevacuareafumuluisigazelorfierbiniincazdeincendiu
trebuie sa fie rezistente la foc clasa F400120. La cldirile
echipate cu instalaiiautomate de stingere a incendiilor tip
sprinkler, ventilatoarele de evacuare a fumului
sigazelorfierbiniincazdeincendiupotfirezistentelafocclasaF200120.
Productoriideventilatoareredaucurbelededebitpresiune,debitputereabsorbita,debitrandamentsidebitniveldezgomotpentrufiecaretipodimensiunesimaimulteturaii
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
28/107
65
aleacestora.Unexempludeastfeldecurbeseregseteinfig.3.14
Fig.3.14Curbecaracteristicepentruventilatorulaxial
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
29/107
66
I.3.6.Filtredeaer
I.3.6.1Problemegenerale
Filtreledeaersuntelementeale
instalaiilordeventilare/climatizareavnd funcia
de reinere a impuritilor solide sau gazoase coninuten aerul
atmosferic i recirculat,
nainteaintroduceriiacestuianncperilesupuseventilriisauclimatizrii.Acesteimpuritisuntformatedinparticuledeoriginemineral,vegetal
sauanimal cudimensiunicuprinse
ntre0,001i500m.
Captareaparticulelor solide sau lichide sepoate
facecudiferitemetode fizice, iar
particulelegazoaseprinprocedee chimice i/sau
fizice.Concentraianparticuleaaerului
atmosfericnepoluatsesitueazntre0,05i3,0mg/m.
Condiiile pe care trebuie s lendeplineasc un filtru: grad de
reinere ctmai
ridicat, capacitate mare de reinere a prafului, rezisten
aeraulic mic sau n limite
economice iconstant n timp,cheltuielide investiiectmai
reduse,ntreinereuoar,
construciiaferentereduse,ctmairobuste,etc.
Clasificareafiltrelordeaer:*dupmrimeaparticuleideprafreinute:
grosiere d100m;
normale 6
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
30/107
67
Msurarea seefectueaz plecndde laconcentraiaprafuluinamontede
filtru i
cea dup filtru. Se poate defini gradul de reinere (pentru praf
de testare) sau eficiena
(pentruprafatmosferic):
= 100[%] (3.1)
ncare:Cam
concentraiaparticulelordinaernamontedefiltru[mg/m];
Cav concentraiaparticulelordinaernavaldefiltru[mg/m].
Aceast mrimececaracterizeaz unfiltrueste,ngeneral,variabil
icreteodat
cucretereagraduluidecolmatareafiltrului(cuexcepiafiltrelorelectrice).
Permeabilitateafiltrului
PSepoatedefinipermeabilitateafiltruluiprinrelatia:
[%] (3.2)
>ncrcareaspecificaaunuifiltrudeaer Vf,[m3/hm
2],egal cudebitulorardeaerce
poatefifiltratde1m2
destratfiltrant.
> Suprafaadefiltrarenecesar Af
Aceastasedetermin funciededebituldeaerV[m3/h]curelaia:
fV
VA = [m
2] (3.3)
>Rezistenafiltrelor Hfsepoateexprimaprinrelaia:
n
f vEH = [mmH2O] (3.4)
unde:
E coeficientempiric;
v vitezaaeruluilaintrareanfiltru,[m/s];
n exponentexperimental
Experimentalsaustabiliturmtoareleperechidevalori;
pentru esturi din finet, E = 100 ... 130, n = 1,0;
pentru esturi din ifon, E = 5,6 ... 8,5, n = 1,0;
pentrupnz simpl, E=131, n=1,17.
>PerioadadecurireZ,exprimatnzilesepoatedeterminacurelaia:
24
1001000
=
fam Vc
PZ
[zile] (3.5)
unde:Psaturarealimit cuprafafiltrului[g/m2];
PentruPsepotluaurmtoarelevalori:
P=200...300g/m2,pentrufiltrecuesturi;
P=100...150g/celul,pentrufiltredehrtie;
P=500g/celul,pentrufiltrecuumplutur.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
31/107
68
camconcentraiainiial,naintedefiltrare,aprafuluidinaer,nmg/m3
I.3.6.3Caracteristicilefiltrelor
Eficiena unui filtru este variabil n timpul exploatrii, mrinduse
odat cu ncrcarea
filtruluins creterezistenaaeraulic.
*Rezistenaaeraulic esteindicat
deproductornfunciedecategoriafiltrului: grosiereinormale
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
32/107
69
a)
dinmotiveigienice,aerulintrodustrebuiefiltrattndouatrepte(celputinpentru
IDA1siIDA2);
b)
primulfiltrudeintrare(prefiltrul)esteminimumclasaF5,darpreferabilclasaF7.
AdouatreaptadefiltraretrebuierealizatacuunfiltrudeclasacelputinF7dar
preferabilclasaF9.Dacaexistaosinguratreaptadefiltrare,cerintaminimaeste
clasaF7;c)
ladouasaumaimultetreptedefiltrare,primatreptadefiltretrebuieamplasata
inaintedetratareaaerului,iaradouatreapta,dupaaceasta;
d) filtrele de gaz (filtrele cu carbon) sunt recomandate pentru
categoria de aer
exteriorODA5.AcesteapotfiosolutebunasiincazulcategoriilorODA3siODA
4. Filtrelede gaz trebuie in general combinate cu filtre F8 sau
F9,montate in
aval;
e) pentru categoriade aer exteriorODA5 (regiuniputernic
industrializate, langa
aeroporturi,etc.)uneleaplicatiipotnecesita filtrareelectrica. In
cazulpoluarii
temporare a aerului exterior, este recomandata echiparea acestor
filtre cu o
derivatiesimonitorizareapermanentaacalitatiiaerului.
Dinmotive igienice, filtreledinprima treaptade filtrarenu
trebuiesa fieutilizate
maimultdeunan,inaintedecurataresauinlocuire.Filtreleutilizateintreaptaadouasau
a treia nu trebuie utilizatemaimult de doi ani, in aceleasi
conditii. Se recomanda, de
asemenea, inspectarea vizuala simonitorizarea caderii de
presiune in aceste filtre, prin
montareaunormanometrediferentialecuprizeinamontesiavaldefiltru,iarladepasirea
pierderii de sarcinamaxime recomandate pentru curatare, sa se
prevada ometoda de
semnalizareacusticasauvizuala.
Laproiectareasiamplasareaprizeide
introducereaaeruluiexterior,seurmareste
saseeviteintroducereaimpuritatilorlocale,aploiisauazapezii,insectiuneafiltrului.Pentru
a seminimiza riscul dezvoltariimicrobillor in filtru, centrala de
ventilare
trebuiesafieastfelproiectataincat
umiditatearelativainfiltrusafiepermanentsub90%,
iarceamediepentru treizileconsecutivesa fiemaimicade80% in
toatecomponentele
instalatiei,inclusivfiltru.
Daca se prevede un filtru pe aerul recirculat catre centrala de
ventilare, acesta
trebuiesaaibaminimaceeasiclasadefiltrarecasifiltruldepecircuitulprincipalalaerului
exterior.
Pentruprotejareainstalatieideevacuareaaeruluiviciatprecumsipentruprotectia
mediuluiexterior,estenecesarunfiltrudeclasaminimaF5.
Aerulextrasdinbucatariitrebuieintotdeaunatrecutprintroprimatreaptacufiltru
specialpentrugrasimi,caresapoatafiinlocuitsicuratatcuusurinta.
Filtrelenu seamplaseaza in imediataapropierea
refulariiventilatorului sauacolo
undedistributia curgerii in sectiunea transversalanuesteuniforma
(dupa coturi saualte
piesespecialecumodificareadirectieidecurgereaaerului).
InstalatiilederecuperareacalduriiseprotejeazaintotdeaunacuunfiltrudeclasaF6
sausuperioara.Unitatilerotativederecuperareacalduriitrebuieechipatecuelementecare
permitcuratarea.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
33/107
70
Tab.3.7Caracteristicilesialegereafiltrelordeaer
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
34/107
71
Cap.I.3.7Bateriipentrunclzire/racire
I.3.7.1Bateriipentrunclzireaaerului
Bateriilepentrunclzireaaeruluisuntschimbtoaredecldur
apaersauaeraer,
care intr ncomponenaagregatelordeventilare iclimatizareprecum
iaaerotermelor.Dup agentulprimar,purttordecldur
seclasificnbateriidenclzirecuabur,ap caldsau fierbinte, baterii
electrice i baterii denclzire funcionnd cu gaze arse. Cele
maiutilizatesuntbateriiledenclzirefuncionndcuabur,ap cald
saufierbinte.
IV.7.6Alegereauneibateriidenclzire
Pentru baterii denclzire de puteri relativ mici, alegerea se
face din catalogulproductorului. Pentru baterii de puteri mari,
este necesar ca fabricantul s
verificeparametriicerui,cuajutorulunuiprograminformatic,pebazadatelorpuseladispoziiede
proiectant.Se poate reprezenta grafic evoluia caracteristicilor
unor baterii de nclzire la
temperatur i debit variabile.n practic se utilizeaz un tip de
nomogram avndnabscis vitezaaeruluiinordonat
coeficientuldeeficacitate:
= (3.5)
ncare:2 temperaturadeintrareaaeruluinbaterie[C];2'
temperaturadeieireaaeruluidinbaterie[C];m
temperaturamedieaagentuluiprimar[C].
Funcionareacuabur
Dinecuaiageneral aschimbtoarelorsadedus:
=1 e (3.6)
ncare:a suprafaaexterioar specific denclzireraportat
laseciuneafrontal [m/m];
v vitezaaerului[m/s];U
coeficientulglobaldetransfertermic[W/mK];p
densitateaaerului[kg/m];c clduraspecific aaerului[J/kgK].
Aceast relaie a servit la trasarea diagramei din fig. 3.15, care
d coeficientul deeficacitate pentru 6 tipuri de baterii cu un rnd
de evi, valabil pentru tipul II de evi cuaripioare.
Funcionareacuap caldncazulbateriilorfuncionndcuap cald
sepotconstruidiagrame identice cu cele trasate pentru bateriile
funcionnd cu abur, plecnd de
latemperaturamedieaagentuluitermicadmindc
schimbtorulestecucurentncruciat,
presupunereadmis pentrumajoritateabateriilordenclzire.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
35/107
72
ncazulbateriilorcumaimulternduri,alimentareacuagenttermic(ap)sefacedeaamanier
cafuncionareas fiemixt,adic ncurentncruciat
incontracurent,ceeacearecaefectcretereacoeficientuluideeficacitate.
Fig. 3.16 prezint curbele caracteristice pentru o baterie de tip
III cu 1 pn la 6rndurideevi.
Fig.3.15.Curbecaracteristicepentrubateriidenclzirecuaburcu1rnddeevi
Fig.3.16.Curbelecaracteristicealeuneibateriidenclzirecuaburcumaimulternduri
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
36/107
73
I.3.7.2.Bateriipentrurcireaaerului
Dinpunctdevedereconstructiv,bateriilepentrurcireaaeruluisuntidenticecuceledenclzire.Datfiindecarturiledetemperatur
maimicidectncazulnclzirii ipentruaobine efectul de rcire dorit este
necesar cuplarea bateriilor de rcire sau folosirea
tipurilorcuunnumrmaimarederndurideevi.Circulaia apei esten
contracurent i vitezele de circulaie sunt mai mari (peste 1
m/s) dectn cazulnclzirii, de unde, i necesitatea ca pompele de
circulaie s aibpresiunimaimari.
Recomandaripentrudimensionareasialegereabateriilorincalzire/racire
Sarcina termica de calcul pentru care se dimensioneaza bateriile
de racire sestabilestepebazadiferenteideentalpieaaerului la
intraresi iesiredinbateriesi luand
inconsideraretemperaturamediedecalculaagentuluideracire.
Sarcina termica de calcul pentru care se dimensioneaza bateriile
de incalzire
sestabilestepebazadiferenteidetemperaturasaudeentalpieaaeruluilaintraresiiesiredinbateriesiluandtnconsideraretemperaturamediedecalculaagentuluideincalzire.
Nuserecomandabateriideracirecuvaporizaredirectadecatdacasepoaterealizavariatiadebituluideagentfrigorific.
Vitezafrontaladetrecereaaeruluiinbateriadeincalzire/raciretrebuiesasesituezeinintervalul23,5m/s.
Incazulincareconductadereturauneibateriideincalzireesteracordatalacircuituldecondensarealunuicazan
incondensate,bateriatrebuiedimensionatapentruunregimde temperatura
a apei de 60/40C. In varianta utilizarii altor tipuri de cazane,
bateria deincalzire va fi dimensionata pentru un regimul nominal de
temperatura al cazanelor (deobicei80/60Csau90/70C).
Serecomandacadistantadintrearipioaresafiedeminim2,5mmincazulbateriilorde
racire cu dezumidificare si de minim 2,0 mm in cazul celorlalte
tipuri de baterii deincalzire/racire.
Cadereadepresiunepeparteadeaerabateriilordeincalzire/raciretrebuielimitatapecatposibilinacestsensserecomandavaloriledintabelul
3.8
Tabelul3.8.:Valorirecomandatepentrupierdereadesarcinainbateriilede
incalzire/racire(dinSREN13779:2007)
Component Pierdere de sarcinasczuta(Pa)
Pierdere de sarcinamedie(Pa)
Pierdere de sarcinaridicata(Pa)
Bateriedenclzire 40 80 120
Bateriedercire (100)60 (140)100 (180)140
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
37/107
74
Cap. I.3. 8 Camere de tratare cu apa
Camerele de tratare cu apa sau camerele de pulverizare sunt
schimbtoare decldur care servesc pentru tratarea aerului prin
trecerea acestuia printr-o ploaie de ap.Concomitent cu schimbarea
strii aerului se obine i purificarea lui prin preluarea de ctreap a
unora dintre impuritilece le conine (praf, fum, mirosuri etc.).
Funcie de starea final dorit a aerului i funcie de condiiile
locale (de sursadisponibil), se poate folosi pentru rcire ap din
surse subterane, ap rcit sau aprecirculat.
Camerele de pulverizare se pot clasifica astfel:
dupdirecia de micarea aerului;
- camere orizontale;
- camere verticale.
dupdirecia de micarea apei pulverizate fatade aer;
- n echicurent;- n contracurent;
-combinate.
dupnumrul de trepte:
- cu o treapt;- cu dou trepte.
I.3.8.1 Camere de pulverizare orizontale
Schema de principiu de realizare a unei camere de pulverizare
orizontale cu o singurtreapt este prezentat n fig. 3.17. Aerul intr
prin racordul 1 n separatorul de intrare 2; deaici aerul este
trecut n camera de pulverizare propriu-zis 4 unde aerul este
stropit cu ap
prin intermediul registrului de pulverizare 3. Aerul trece apoi
n separatorul de picturi 5 ieste evacuat prin racordul 6. Apa
folosit, ca i condensul rezultat din separatorul de picturieste
adus n bazinul 8 prin racordul de intrare 7; pentru golirea
bazinului cu ap esteprevzut racordul 9.
nseciunea prezentat n fig. 3.17b se observ c pulverizarea apei
se face pe toatseciunea de trecere a camerei.
Fig. 3.17. Camer depulverizare orizontal: a -
vedere din fata; b - seciune transversal
Schema de principiu a unei astfel de camere este redat n fig.
3.18n acest cazintrarea aerului se face pe la partea inferioar a
camerei de pulverizare 9 - racordul 1, practic
chiar deasupra pnzei de ap din bazinul 3, iar evacuarea se face
pe la partea superioar,racordul 7. Att pe intrare ct i pe ieire
sunt prevzute separatoare de picturi 10 i 6.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
38/107
75
Registrul de pulverizare a apei 8 ipreia apa necesar din bazinul
3 cu ajutorul pompei 4,prin intermediul conductei 5. Completarea cu
ap se face prin racordul de alimentare 2.
Camerele de pulverizare verticale se pot construi i cu umplutur
din corpuriceramice sau metalice, pentru a se mri astfel suprafaade
contact dintre aer i ap.
Un element important n structura unei camere de pulverizare l
constituiedispozitivele de pulverizare a apei. Dup modul n care se
realizeaz pulveriz area apei,
acestea se pot clasifica n dou grupe mari i anume:-
pulverizatoare de oc, la care pulverizarea efectiv a apei se
realizeaz prin lovirea de
un obstacol a jetului compact de ap ce iese din ajutaj;-
pulverizatoare centrifuge, la care apei i se imprim o micare de
rotaie prin trecerea
apei prin canale speciale sau prin introducerea apei tangenial
la corpul pulverizatorului.
Fig. 3.18 Camer de pulverizare vertical
Alegerea pulverizatoarelor se face funcie de fineea cerut
pulverizrii, care depindede tipul constructiv, de diametrul
orificiului de ieire i de presiunea apei.
Camerele de pulverizare se construiesc cu unul sau cu mai multe
registre de
pulverizare, circulaia apei i a aerului avnd loc n echicurent
sau ncontracurent. De asemenea se obinuiete adesea s se foloseasc
camere de pulverizare cudou trepte; acestea au avantajul c se poate
obine o rcire mai accentuat a aerului la unacelai consum de ap
rece.
Fig. 3.19 Camer de pulverizare
cu dou trepte (notate cu I i II)
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
39/107
76
n fig. 3.19 este prezentat schema unei camere de pulverizare cu
dou trepte(notate cu I i II), fiecare treapt avnd cte dou registre
de pulverizare (respectiv 3 i 5).Apa folosit n treapta a doua este
recuperat din bazinul de colectare 8 al acestei trepte itrimis cu
pompa 10 n registrele de pulverizare ale primei trepte. Alimentarea
cu ap icompletarea pierderilor se face cu ajutorul pompei 11.
I.3. 8 .2. Calculul termic de alegere a camerelor de
pulverizare
Camerele de pulverizare pot fi utilizate pentru procese de rcire
cu uscare sau/ipentru procese de umidificare adiabatic, metodele de
dimensionare fiind specifice fiecruiproces n parte.
Utilizarea camerelor de pulverizare pentru procese de rcire cu
uscare este, n ultimaperioad de timp, mult mai redus deoarece acest
proces este mai greu controlabil ireglarea lui este mai dificil,
procesul fiind realizat de tot mai muli productori de aparaturde
climatizare cu baterii de rcire.
Camerele de pulverizare sunt folosite, n prezent, pentru procese
de umidificare
adiabatic, iar metodologia de calcul sau alegere a acestora este
specific fiecruiproductor n parte. Se prezint calculul termic
pentru regimul de pulverizare politropic iumidificare adiabatic
deoarece sunt n funciune multe agregate de tratare care
utilizeazaceste tipuri de procese.
Exist multe metode de alegere a camerelor de pulverizare.
Fiecare metod sebazeaz pe camere de pulverizare testate n anumite
condiii.
Metoda german de dimensionare Rasch - Wittorf se utilizeaz
pentru camere depulverizare cu o lungime l = 2 m; viteza aerului n
camera de tratare v = 2,5 m/s i presiuneaapei naintea duzelor de
pulverizare p = 2 bar. Metoda red mai fidel procesele reale care
auloc n camerele de tratare, evoluia aerului fiind prezentat n fig.
3.20
Fig. 3.20 . Evoluia aerului n procesul de rcire cu uscare i de
umidificare adiabatic(metoda Rasch - Wittorf):
1 - proces ideal; 2 - proces real-n procesul de rcire cu uscare,
aerul evolueaz pe curba AC.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
40/107
77
Modificarea strii aerului se produce, mai nti, pe direcia care
rezult din unireapunctului de stare a aerului A cu temperatura
iniial a apei B1i apoi pe direcia entalpieicare trece prin punctul
corespunztor temperaturii finale a aerului n procesul politropic
B.
- La procesul de umidificare adiabatic (evoluia AD) modificarea
strii aerului seproduce n lungul dreptei de entalpie constant, h =
constant, la o temperatur a apei depulverizare ce se determin la
intersecia curbei de saturaie =1 cu entalpia strii iniiale a
aerului A.Calculul parametrilor finali ai aerului se face pe
baza relaiei:
T/ Ta= 1 - e-mk
(3.8) n care:T = iniial aer - final aer = (A - B)n procesul AB1
,
(B - C) n procesul BC1, i(A- D) n procesul AD1;
Ta = iniial aer - apn procesul ideal,(A- D1) n procesul AB1,(B-
C1) n procesul BC1i(A- D1) n procesul AD1;
m = coeficient de pulverizare, *kg ap/kg aer tratat+;k =
constant a camerei de pulverizare,k = 0,5...0,7, pentru procesele
de rcire cu uscare ik = 2...3, pentru procesele de umidificare
adiabatic.
Relaia este nomografiat n fig. 3.21
Fig.3.21 Nomograma de
alegere a raportului T/ Ta
Pentru determinarea parametrilor aerului i apei se procedeaz n
felul urmtor: se
alege un coeficient de pulverizare m i se determin pentru
acesta, din fig. 3.21 , o valoareT/ Ta pentru procesul AB (folosind
domeniul cuprins ntre 0,5 i 0,7 din nomograma
fig.4.5.5) i cu ajutorul acestei mrimi se determin valoarea
temperaturii finale a aerului B ;
B = A- ( T/ Ta) (A- B1) *C+ (3.9)
Cu ajutorul acesteia se determin punctul B, apoi punctul C1, la
intersecia entalpieihB cu curba de saturaie = 1. Pentru
coeficientul de pulverizare m, ales, se determinraportul T/
Tacorespunztor procesului adiabatic BC (folosind domeniul k =
2...3), iar cuaceast valoare i cu temperaturile B, C1se determin
temperatura C.
C= B- ( T/ Ta) (B- C1) *C+ (3.10)
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
41/107
78
nclzirea apei de pulverizare se va determina cu relaia:
M haer =Ga ca Tap (3.11)n care:
M- debitul de aer [kg/s];
haer= hA - hB; Tap = B2- B1unde:
B1, B2 - sunt temperaturile final i iniial ale apei;ca= 4,186
kJ/kg K, cldura specific a apei;Ga= M m, *kg/s+.
Temperatura final a apei se determin cu relaia:
B2 = B1+ ( haer / m ca) *C+ (3.12)
n ipoteza c procesul de umidificare adiabatic are loc n camera
de pulverizare, att
vara ct i iarna, temperatura apei este egal cu temperatura dup
termometrul umed alpunctului A, iar temperatura final a aerului D,
se determin cu o relaie similar relaiei3.10 adaptat procesului A -
D1.
Exemplul de calcul 1
Un debit de aer:
M = 8000 kg/h, de stare A cu parametrii A= 28C; A= 60%, este
rcit i uscat cuajutorul apei avnd:
ai= B1= 8 C.Se cere s se determine parametrii finali ai apei i
ai aerului n procesul politropic de
rcire i uscare utiliznd metoda Rasch - Witorf.Rezolvare- Se
unete punctul A cu punctul B1, aflat la intersecia lui B1cu =
1.(fig.3.20)- Se alege un coeficient de pulverizare m = 0,9 kg
ap/kg aer.
Pentru procesul politropic, se determin cu nomograma din fig.
4.61, cu k ndomeniul 0,5...0,7)
T/ Ta= 0,4 , rezultnd:B= A - 0,4 (A- B1) = 21,2 C.
- La intersecia dreptei
hB= 51,2 kJ/kg cu = 1 se determin C1, cu C1= 18 C.Utiliznd
aceeainomogram (k n domeniul 2...3) se determin T/ Ta= 0,9;
rezult:C= B- 0,9 (B- C1)= 18,3 C.
- Temperatura finala a apei, B2se determin cu relaia 3.12:
B2= 8 + (64,8 - 51,2)/ 0,9 4,186 = 12,4 C.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
42/107
80
I.3.9 Tratareacuaburn cazul folosirii acestor aparate se
introduce direct abur, fie n tubulatura de
ventilare,fienncperi.nfunciededestinaiancperii,calitileaburuluisuntdiferite.
Pentruncpericivile,curate,aburultrebuies fiesaturatuscat,fr
urmederugin,ulei,miros.nacestcaz,aburulseproducengeneratoare
specialeprevzutecuelectrozisaucutermoplonjoare.
Dinpunctdevedereigienic,estemaibunprocedeulcuaburdectcelcucameredepulverizare.
Din punct de vedere al consumului de energie, sistemul cu abur este
maidezavantajos,fiindmaiscump.
Unexempludeaparatesteartatnfig.3.22
Fig.3.22.GeneratordeaburCONDAIR Elveia schem deprincipiu1 abur;2
rezervordeumplere;3 ap rece;4 furtuncondensat;
5 furtunabur;6 electrozi;7 ventilmagnetic;8 evacuare.
Aburulesteprodusntruncilindrucuajutorulunorelectrozi.Apa folosit
esteceade lareea,asigurndconductivitateaelectric
ntreelectrozi.Prinevaporare,sruriledinap sedepun lapartea inferioar
a cilindrului fiindnecesar curirea,din cndn
cnd.Aparatultrebuieracordatlareeauadeap
rece,lacanalizareilareeauaelectric.
Exist dou
categoriideaparate:mici,cudebitedeaburde1...2kg/h,racordate
lareeauamonofazic, i aparatemari, cu debite de 4...90 kg/h, cu
consumuri de energieelectric de3...70kW.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
43/107
81
Reglareadebituluideabur se facecuajutorulhigrostatelorntro
treapt,ndoutreptesaucontinuu.
Pentru anumite categorii de cldiri industriale (mobil, zootehnie
etc.) aburul nutrebuiesntruneasc
proprieti(caliti)deosebite,cazncare,elpoatefipreluatidintroreeadeaburtehnologic(ncazulncareexist).
Unexempludeaparatcareseracordeaz
laoreeadeaburesteartatnfig.3.23
Aburulesteobligats treac,mainti,printrunfiltrudeimpuriti,dup
carecurgeprintro manta ce nconjoar distribuitorul, mpiedicnd
condensarea aburului
ndistribuitor,iptrundencameradeuscareundesesepar
condensatulformatpn aici.
Accesulmai departe este permis de un dispozitiv de reglare
acionat electric saupneumaticcareasigur
intrareaaburuluindistribuitor.Distribuitorulsepoatemontalibernncperesauntubulaturadeventilare.
Fig.3.23Aparatdeumidificarecuaburpentrumontareincanaldeaer
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
44/107
82
I.3.10Recuperatoaredeenergie
I.3.10.1.Problemegenerale
Instalaiile de ventilare si climatizare necesit importante
cantiti de energietermic sau frigorific pentru tratarea aerului. O
parte din aceast energie este eliminat
odat cuaerulevacuat
i,oridecteoriesteposibil,eatrebuierecuperat.Ceamaisimpli eficient
metod de recuperare este recircularea aerului care nu estens
acceptat
ntoatesituaiile,dincauzacalitiiaeruluicetrebuierecirculat.
n multe situaii exist ns i alte surse de cldur care pot fi
recuperate (gaze deardere, apa de rcire a unor utilaje etc.) i, de
aceea, pentru recuperarea energiei seutilizeaz
recuperatoaredecldur.
Pentrucaunrecuperatordecldur s poat fiutilizatn
instalaiiledeventilare iclimatizare el trebuie s ndeplineasc
urmtoarele condiii: s aib eficien ridicat,etaneitate sporit,
sensibilitate acceptabil la nghe, pierderi de sarcin
moderate,rezisten decoroziuneintreinereuoar.
Pentrurecuperareaclduriiseutilizeaz urmtoarelesisteme:
regenerative care utilizeaz un material acumulator de cldur ce
poate stocan
masa lui cldura perceptibil, latent sau amndou. Din aceast
categorie fac parterecuperatoarelerotativecuregenerare;
recuperative care utilizeaz pentru transferul de cldur o suprafa
de schimb,transmind numai cldurperceptibil.n aceast categorie sunt
incluse
recuperatoarelecuplci,cutuburitermiceicufluidintermediar;
cupomp decldur careutilizeaz
unagentfrigorificpentrutransmitereaclduriidelaosurs
cupotenialredus.Toatesistemelepotrealizaimportanteeconomiideenergiedar
necesit cheltuieli de investiii i dentreinere astfel c trebuie
efectuat un calcul de
optimizarenainteaadoptriiunuisistemsauaaltuia.
I.3.10.2.Tipuriconstructivederecuperatoaredecldur
Recuperatoarerotative
Recuperatoarecuplci
Recuperatoarecutuburitermice
Recuperatoarecufluidintermediar incircuitinchis
Recuperatoaredecalduracufluidintermediarincircuitdeschis
nacestsistemderecuperare aerlichid,lichidaer, fluidulintermediar
circulntredoua schimbatoare de caldura (turnuri) introducere ,
respectiv evacuare, intr n
contactdirectcuambelefluxurideaer,transportnd vaporiideap icaldura
ntredebituldeaerevacutsicelintrodus(Fig.3.24).
Circulatiafluidulintermediarsefacecuajutorul
pompelorpetraseulprincipalcatsipecelsecundar.
Temperaturaaerului poatevariainlimitele40Csi +46C .
Aerulevacuatpoatecontineimpuritatisideaceeatrebuis
fiefiltratnaintedeintrareainturnuri. Particulele umezite trebuiesc
filtrate din soluia absorbant, care minimizeaz
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
45/107
83
EXHAUST
A
contaminareancruciat ntre particule. Fluidul intermediar poate
fi format din soluiisorbente(deobicei,osoluieauneisaridehalogen
ex;osolutiedecloruradelitiu coninaditivicuefectantibacterian.)
Fig.3.24Turnuriculichidabsorbant
Testele au artat c masa de contact poate elimina pn la 94% din
bacteriilecontinute in aerul introdus reprezentand o necesitate in
aplicatiile de climatizare dindomeniulspitalicesc.Esteposibils apar
contaminareancruciat aparticulelorgazoase.
In functionare pot aparea contaminari cu halogeni si de aceea se
impun
verificariperiodice.Inzonelemaireci,pierderiledeumiditatedinfluxuldeevacuarepotdiluaexcesivsoluiaadsorbant.Incalzirealichiduluiabsorbantintrodusnfluxuldealimentarecuaeralturnului
contactor ridic temperatura de descrcare i umiditatea aerului de
alimentareevacuat,preveninddiluareaexcesiv.Acestlucru,colaboratcuadugareaautomat
deap,poate menine concentraia soluiei adsorbante pe timp de vreme
rece, permitnd
sistemuluis furnizezeaerlaoumiditateitemperatur fix.
Recuperatoare decldur tiptermosifon
Schimbtoare de cldur termosifon bifazice sunt sisteme ermetice,
care constauntrun evaporator, un condensator, conducte de
interconectare, i un fluidintermediar,aflat att n stare lichid, ct
si de vapori. Sunt folosite dou tipuri
determosifoane:cutubsigilatermetic
(fig.3.25)iuntipbaterie(fig.3.26).
ntermosifonuldetiptubsigilat,evaporatorul icondensatorulseafl
deobicei lacapetele opuse ale unui set de tuburi termosifon drepte,
individuale, iar conductele de
evacuare i de alimentare sunt adiacente pentru cealalt (aceast
dispunere este similarceleidintrunsistemdeconductedenclzire).
n termosifoanele tip baterie, bateriile de evaporare i
condensare sunt instalateindependentn tubulatura de aer i sunt
interconectate prin conductele de transport afluidului de lucru
(aceast configuraie este similar cu cea a conductelor
dinrecuperatoarele cu fluid intermediar).Un termosifon este un
sistem ermetic ce conine unlichidde lucrubifazicndou
etape.Deoareceopartedinsistemconinevapori
ioparteconinelichid,presiuneadintruntermosifonestereglementat
detemperaturalichidului lainterfaalichid/vapori.
Dac mediul ambient cauzeaz o diferen de temperatur ntre zonelen
care
interfeele de lichid i vapori sunt prezente, diferena de
presiune a vaporilor rezultatprovoac
transferulvaporilordelazonelecaldelacelereci.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
46/107
84
Fluxulestesusinutprinprinprocesuldecondensarenzonelemaireciideprocesulde
evaporaren zonele mai calde. Condensatorul i vaporizatorul trebuie
s fie orientateastfelnctcondensuls poat
revenilaevaporatorpringravitaie(Figurile3.25i3.26).
Fig.3.25Schimbatoaredecalduratiptermosifonermetic
A unidirectional;B bidirectional
Fig 3.26SchimbatoaredecalduratiptermosifonculichidintermediarA
buclaunidirectionala;B buclabidirectionala
n sistemele termosifon, diferenta de temperatur si forta de
gravitatie sunt necesarepentru ca fluidul de lucru s circule ntre
evaporator si condensator. Ca rezultat,
termosifoanele pot fi concepute s transfere cldura n ambele
direcii n mod egal(bidirectional),ntrosingur
direcie(unidirecional),saunambeledireciinmodinegal.
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
47/107
85
Deisimilarecadesign
imoddefunctionarecutuburiletermice,tuburiletermosifonsuntdiferitendou
moduri:
nuaufiltrudecondensi,prinurmaresebazeaz
doarpegravitaiepentruaretrimitecondensulspre
evaporator,ntimpcetuburiletermice utilizeaz forelecapilarei
eledepind,celpuinlanceput,pefierbereanucleat,pecndtuburiletermiceevaporalichidul
dintrointerfa extins,permanent lichidvapori.
Tuburiletermosifonnunecesit pomp
pentruapunencirculaiefluiduldelucru.Cutoateacestea,configuraiageometric
trebuies fieastfelrealizatnct fluiduldelucrunstarelichid s
fiemereuprezentnseciuneaevaporatorului schimbtoruluidecldur.
Tuburiletermosifondifer
dealtesistemederecuperarecufluidintermediar prinfaptulc
acesteanunecesit pompei,prinurmare,niciosurs extern
dealimentarecuenergieelectrica,iarbateriiletrebuies
fieadecvatepentruevaporareidecondensare.Schimbatoareledecalduratermosifonbifazicesuntutilizatepentrunclzireaapeicuenergiesolar
ipentrumbuntireaperformanelorsistemelordeaercondiionatdeja
existentePerformantelerecuperatoarelortiptermosifonbifazicepotfifolositepentruareducedimensiunilenoilorsistemedeclimatizareiareduceastfelcosturiletotaledeproiect.
Fig.3.27PerformanetipicealetermosifonuluibifazicIn fig.3.27se
prezint performanelerecuperatoarelortiptermosifonbifazice.
I.3.10.3Comparareasistemelorderecuperareaenergieiaeraer
Estedificildecomparatdiferiteletipuridesistemederecuperaredeenergieaeraerpebazaperformanelorgenerale.
Elepotficomparatepebazaunorparametricertificati:eficiena sau
pierderiledeaer. Intabelelul3.9.suntcomparatesiprezentate
principaleletipuri derecuperatoaredecalduraaeraer
Tab.3.9Comparareaprincipalelortipuriderecuperatoaredecalduraaeraer
Eficianta%
CuplacifixeCuplacitip
membrana
Rotativ
energie
Rotativ
calduraTubtermic
Cufluid
intermediarTermosifon
Cufluid
intermediar
adsorbant
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
48/107
86
Circulatiaaerului
ContracurentCurent
incrucisat
Contracurent
Curentincrucisat
ContracurentEchicurent
EchicurentontracurentEchicurent
Contracurent
Echicurent
Gamademrimea
echipamentului,
l/s
25 25 25 35000 25 35000 50 50 50
Eficacitateatipicasensibilitii(ms=me),%
5080 5075 50 85 50 85 4565 55 65 4060 40 60
Eficacitateatipiclatent ,*%
50 72 50 85 0
Eficacitateatotal,*%
50 73 50 85
Vitezafrontal,m/s
15 1 3 2.5 5 2 5 2 4 1.5 3 2 4 1.5 2.2
Scdereadepresiune,Pa
100 1000 100 500 100 300 100 300 150 500 150 500 150 500 170
300
EATR,% 0 5 05 0.5 10 0.5 10 01 0 0 0
OACF 0.97 1.06 0.97 1.06 0.99 1.1 1 1.20.99 1.01
1.0 1.0 1.0
Plajadetemperatur,C
60 800 10 50 55 800 55 800 40 40 45 500 40 40 40 46
Modalitatetipic
deachiziionare
DoarschimbtorSchimbtoricarcas
SchimbtoriventilatoareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcasSchimbtori
ventilatoareexterioareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcas
SchimbtoriventilatoareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcasSchimbtor
iventilatoareSistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtoricarcasSchimbtor
iventilatoareSistemcomplet
Doarcircuitulspiralat
Sistemcomplet
DoarschimbtorSchimbtor
icarcas
Sistem
complet
Avantaje
Fr primobile.Scdereredus apresiunii.
Uordecurat
Fr primobile.Scdereredus apresiunii.
Pierderideaerreduse.
Transferdemas sauumiditate.Dimensiunimaximecompacte.Scdereredus
apresiunii.
Disponibilpentrutoatetipuriledesistemedeventilaie
Dimensiunimaximecompacte.Scdereredus apresiunii.
Uordecurat
Fr primobile,cuexcepia
nclinrii.Ventilatorulsituatnzoneneeseniale
Diferenialdepresiunedepn la15kPa
DebitulevacuatpoatefiseparatdeceldeintrodusVentilatorul
situatnzoneneeseniale
Fr primobile.Debitulevacuatpoatefiseparatdeceldeintrodus.
Ventilatorulsituatnzoneneeseniale
Transferlatentdelafluxuri
ndeprtateCurareeficientmicrobiologic
pentrufluxuldealimentare,ctideevacuare
LimitriDimensiunimaripentrudebitemari.
Numrredusdefurnizori.
ntreinereaiperformanelepetermenlung
necunoscute
Aeruldeadmisie
poatenecesitarciresaunclziresuplimentareUneleEATRfrdispozitivde
curare
UneleEATRfrdispozitivdecurare
Eficienapoatefilimitat
descdereadepresiuneidecosturi.Numrredusde
furnizori
Prognozaeficieneinecesitmodeledesimulareprecise
Eficienapoatefilimitat
descdereadepresiuneidecosturiNumrredusdefurnizori
Numrredusdefurnizori
ntreinereaiperformanelenecunos
cute
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
49/107
87
I.3.10.4Bazedecalcul
Agregatedetratarecurecuperatoaredecaldura(HRV)
Eficienasensibil
saunuiagregatdetratarecurecuperatordecalduracuplaci(HRV)fig.3.28estedat
deformula
s=maxs,
s
q
q= =
)(
)(cm
13min
12pss
ttC
tt
)(
)(
13min
43
ttC
ttcmpes
(3.13a)
undeqsestecantitateadecldur sensibil dat derelatia=sq sq max,s
(3.13b)
Fig.3.28 Dateleprincipalealeunuirecuperator
undeqsmaxreprezint cantitateade cldur sensibil maximadat
derelatia)( 13minmax, ttCq s = (3.13c)
Unde
s=eficienasensibilt1=temperaturatermometruluiuscatinpuncteleindicatenfigura3.28,[C]ms=debitdeaeruscatintrodus,[kg/s]me=debitdeaeruscatevacuat,[kg/s]Cmin=minimulcpsmsicpemecps
=
cldur specific
aaeruluiumedintroduslapresiuneconstant,kJ/[kgK]cpe=cldur specific
aaeruluiumedevacuatlapresiuneconstant,kJ/[kgK]
Metodedecontrol (HRC)
Bypassclapetesitubulatura
Bypassclapetesitubulatura
Bypasclapeteicontrolalvitezeirecuperatorului
Bypasclapeteicontrolalvitezeirecupera
torului
Unghidenclinaredepn la10%din indiceledenclzire
maxim
Valv debypasssaureglajuldebituluipompei
Valv decontrolpentrutoatgama
Valv decontrolsaureglajuldebituluipompeipentru
ntreagagam
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
50/107
88
Presupunnduse c nu exist condensare de vapori de ap n
recuperatorului decaldura(HRV)condiiaaeruluiintroduslaieireeste
t 2=t 1 )( 31min tt
cm
C
pee
s (3.14a)
icondiiaaeruluievacuatlaieireeste
t )( 31min
34 ttcm
Ct
pee
s += (3.14b)
Ecuaiile (3.13), (3.14), (3.15),(3.16), i (3.17) presupun
condiii de operaren starestaionar; nu exist transfer termic sau de
umiditatentre schimbtorul termic i mediulnconjurtor; nu exist
pierderi transversale i nici ctiguri energetice de la motoare,
ventilatoaresaudispozitivedecontrolagheii.Maimult,nuaparecondensaresaunghearesauesteneglijabil.Acestepresupuneri
suntn general aproape adevrate pentru aplicaiile comerciale ale
recuperatoarelor decaldura(HRV)
A se reine faptul c recuperatoarelor de caldura (HRV) permit
doar schimbul deenergie termic sensibil asociat cu schimbul termic
datorit diferenei de temperaturdintre curenii de aer sau dintre un
curent de aer i o suprafa solid. Aceste ecuaii seaplic chiar i pe
timpul iernii dac nu exist condensaren recuperatoarelor de
caldura(HRV)
Schimbul de energie termic sensibil qs inrecuperatoarelor de
caldura (HRV) poate fiestimatdin
q s=60m e c pe(t 4t 3 )=Qe p e c pe(t 4t 3 ) (3.14c)
q s=60m sc ps (t 2t 1 )=Qsp sc ps (t 2t 1) (3.14d)
q s= s m minc p(t 1 t 3 ) (3.14e)
UndeQs=debituldevolumalaeruluiintrodus,[m
3/s]
Qe=debituldevolumalaeruluievacuat,[m3
/s]s=densitateaaeruluiuscatintrodus,[kg/m
3]e=densitateaaeruluiuscatevacuat,[kg/m
3]t1,t2,t3,t4= temperaturiledeintrare iieirealeaeruluiintrodus
irespectivaleaeruluievacuatmmin=minimuldintremsime
Deoarececpsicpesuntaproapeegali,acetitermenipotfiomiidinEcuaiilede
la(3.13) la (3.15)Schimbtoriidecldur sensibil
(HRV)potfirealmentefolosiintoatecazurile,nspecial
pentrubazineledenot,camereledevopsit
iaplicaiiderenclzire.Ecuaiile(3.13)(3.14)
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
51/107
89
seaplic attpentruventilatoareleHRVct
ipentruERVcuselectareaadecvat ax1,x2,x3,ix4.
Agregatedetratarecurecuperaredeenergie(ERV)
ERVpermitetransferulattaclduriisensibilect
iaclduriilatente,ceadinurmdatorit difereneidepresiuneavaporilordeap
dintrecureniideaersaudintreuncurentdeaer iosuprafa
solid.ERVsuntdisponibilecarecuperatoare rotativecuabsorbie
ideasemeneacarecuperatoarecudiscmembran.
Din Fig.3.28. presupunnduse c nu exist condensn ERV, eficiena
latent eL aunuiventilatorcurecuperaredeenergieestedat de
L =max,L
L
q
q=
)(
)(
31min
21
wwhm
wwhm
fg
fgs
=
)(
)(
31min
34
wwhm
wwhm
fg
fge
(3.15a)
undeqLestecalduralatentadat deq L = max,LLq (3.15b)
undeqLmaxestecalduramaximadat deq max,L =m minh fg (w1 w 3 )
(3.15c)
undeL=eficienalatenthfg=entalpiavaporizrii,kJ/kgw=
umiditateanpunctele
indicatenFig.3.28ms=debitulmaseideaeruscatintrodus,kg/s
me=debitulmaseideaeruscatevacuat,kg/smmin=minimumluimsime
DeoareceentalpiavaporizriidinEcuaia(3.15a)poatefieliminat de
lanumrtor inumitor,Ecuaia(3.15a)poatefirescris astfel:
max,L =m minh fg (w1 w 3 ) (3.15d)
unde:Emreprezint
eficienadeumiditate,egalnumericcueficienalatentEL,imwreprezint
vitezadetransferdedreptaumiditiidat de
m w= m m max,w (3.15e)
unde msmaxreprezint vitezamaxim detransferaumiditiidat dem max,s
=m min,w (w1 w 3 ) (3.15f)
Presupunndusec nuexist condensdevaporideapnERV,
umiditatelaieireaaeruluiintroduseste
w 2=w 1 Ls
w
m
m min,(w1 w 3 ) (3.16a)
iraportuldeumiditatelaieireaaeruluievacuateste
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
52/107
90
w 4=w 3 + Ls
w
m
m min,(w1 w 3 ) (3.16b)
Eficacitateatotal t aunuiERVestedat deformula
t
=max,t
t
q
q=
)(
)(
)(
)(m
13min
43
13min
12s
hhm
hhm
hhm
hh e
=
(3.17a)
undeqtreprezint clduratotaladat derelatiaq t= max,ttq
(3.17b)
undeqtmaxreprezint clduratotalamaxima,dat derelatiaq =max,t m )(
31min hh (3.17c)
unde
t=eficacitateatotalh=entalpiainpunctele
indicatenFig.4.82,[kJ/kg]ms=debitulmaseideaeruscatintrodus,[kg/s]
me=debitulmaseideaeruscatevacuat,[kg/s]mmjn=minimfa demsime
Entalpiaaeruluiintrodus laieireeste
h 2=h1 t )( 31min hhm
m
s
(3.18a)
ientalpiaaeruluievacuatlaieireeste
h 4=h 3 + te
m
mmin (h1 h 3 ) (3.18b)
Presupunndusec fluxul
lastarea1estedeumiditatemaimare,recuperareadecldurlatent
qLdelaERVpoatefiestimat din
q L =m sh fg (w1 w 2)=Qsp sh fg (w1 w 2) (3.19a)
q L =m e h fg (w 4w 3 )=Qe p e h fg (w 4w 3 ) (3.19b)
q L = L m minh fg (w 1 w 3 ) (3.19c)
undehfg
=entalpiavaporizriisauclduravaporizriivaporilordeap,kJ/kgw1,
w2,w3,w4=umiditatilelaintrareiieire
Transferultotaldeenergieqtdintrecureniestedatde:q t=q s+q L =m
s(h s1 h s2 )=Qe p e (h s1 h s2 )=m sc ps (t 1 t 2)+m sh fg (w1 w
2) (3.20)
q t=q s+q L =m e (h e4 h e3 )=Qe p e (h e4 h e3 )=m e c pe(t 4t
3 )+m e h fg (w 4w 3 ) (3.21a)
q t=60 tm min(h s1 h e3 ) (3.21b)
undeh1s=entalpiaaeruluiintroduslaintrare,[kJ/kg]h3e=entalpiaaeruluievacuatlaintrare,[kJ/kg]h2s=entalpiaaeruluiintroduslaieire,[kJ/kg]h4e=entalpiaaeruluievacuatlaieire,[kJ/kg]
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
53/107
91
Spre deosebire de recuperatoarelede caldura(HRV)
lacareserecupereazanumaicaldura sensibila din aerul evacut
,recuperatoarele de energie (ERV) recupereaza
energiasensibilasilatentadinaerulevacuat.
Recuperatoarele de energie sunt indicate in spatii cu degajari
de umiditate(scoli,birouri,sauinspatiicuaglomeraridepersoane)
Energia transferata poate fi pozitiva sau negative in functie de
sensul scaderiiumiditatii.
Unjetdeaercetreceprinrecuperatoruldeenergieisipoatemaricaldurasensibiladelaaeruldincelalaltsens,darpoatesasimiscorezecalduralatentadacaarelocunschimbdemasaalvoporilor.
Energia totala recuperata este diferenta dintre energia
sensibila (qs) si
energialatenta(qL)asacumseprezintainexemplulurmator.
Exemplu.Sedaunrecuperatordeenergieavand:
debituldeaerexterior4,41mc/sintrodusinrecuperatorcu
35Csi20%U.R.debituldeaerevacuat 4,27mc/intrdodusinrecuperatorcu24C
si50%U.R.
Se adopta din fisele tehnice ale recuperatorului, o eficinta a
recuperarii
calduriisensibilede50%sioeficientaarecuperariicalduriilatentede50%.
Adoptanddeasemeneacalduraspecificaaaeruluide1kJ/kgKsicalduralatentadevaporizare
de 2560 kJ/kg ,se cere se sa determine energia sensibila,latenta si
totalarecuperatadinaerulevacuate.
Soluie:
Dindiagramelepsihometricesedeterminaceilaltiparametricaiaerului
:
Aerexteriorla35Ci20%U.R.:
V1=0.8825m3/kg h1=54.2kJ/kg w1=0.0071kg/kg deaeruscat
Aerinteriorla24Ci50%U.R:
V3=0.854m3/kg h3=48kJ/kg
w3=0.0088kg/kgdeaeruscatSecalculeazadebitulmasicalaeruluexteriorlastarea1
m1=1v
Qq= 0.5
/kgm38825.0
/sm341.4= kg/s
nacelaimod,debitulmasicalaeruluiinteriorlastarea3seobtine
din
m3=3
3
v
Q= 0.5
/kgm3854.0
/sm34.27= kg/s
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
54/107
92
Temperaturileaeruluiexterior(t2)duparecuperatorsitemperaturaaerului
interior(t4)duparecuperatorpotfiobinutedinEcuaiile(4.33a)i(4.33b)dup
cumurmeaz:
t2=35C0.5)]/(1)[/0.5(
)]/(1)[/0.5(
KkgkJskg
KkgkJskg
(35C24C)=29.5C
t4=24C+ 0.5)]/(1)[/0.5()]/(1)[/0.5(
KkgkJskgKkgkJskg
(35C24C)=29.5C
Contintul de umiditate al aerului exterior dupa recuperator w2
si contintul deumiditate al aerului interior dupa recuperator w4
rezult din ecuaiile (4.16a) i (4.16b)dup cumurmeaz:
w2=0.00710.5)]/(1)[/0.5(
)]/(1)[/0.5(
KkgkJskg
KkgkJskg
(0.00710.0088)=0.00795kg/kgdeaeruscat
w4=0.0088+0.5 )]/(1)[/0.5(
)]/(1)[/0.5(
KkgkJskg
KkgkJskg
(0.00710.0088)=0.00795kg/kgdeaeruscat
Cldurasensibil recuperatadinaerulevacuat
seobinedinecuaia(3.14c)qs=(5.0kg/s)[lkJ/(kgK)](29.5C24C)=27.5kW
Clduralatent recuperatadinaerulevacuat
seobinedinecuaia(3.13a):
qL=[(5.0kg/s)(2560kJ/kg)](0.007950.0088)=10.88kWEnergiatermic
net recuperatadinaerulevacuat esteaadarurmtoarea:
q=qs+qL=27.510.88=16.62kWDac condiiile aerului din exterior care
intr ar fi fost de 35C i 14% rh, atunci
energia totala recuperata din aerul evacuat ar fi fost zero.
Entalpia aerului la 29.5C i0.0082 kg/kg de aer uscat este dat n
diagrama psihometrica ca fiind 50.9 kJ/kg. Clduranet
recuperatadinaerulevacuatrezultatdinecuaia(3.21)esteaproapede16.62kW.
Severificaputereatotalarecuperatafolosindformula:
qt=qs xs x (h4 h3)=16.62Kw
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
55/107
93
Fig.3.29Diagramaproceselordinexemplu
Putereaventilatoruluideintroducere PsrezultadinrelatiaPs=Qsps/f
(3.22)
Putereaventilatoruluideevacuare PerezultadinrelatiaPe=Qepe/f
(3.23)
UndePs=putereaventilatoruluideintroducere,[W]Pe=putereaventilatoruluideevacuare,[W]ps=cadereadepresiunelaintroducere,[Pa]pe=cadereadepresiunelaevacuare,[Pa]f=eficienageneral
aventilatoruluiimotoruluiCu toate acestea, densitatea i vscozitatea
aerului variaz n funcie de
temperatur.Variaiavscozitiinfunciedetemperatur estedat
delegeaSutherlandcafiind
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
56/107
94
0=(
0T
T) 2/3 (
ST
ST
+
+0 ) (3.24)
unde
T=temperaturaabsolut,[K]T0=temperaturadereferin
[K]S=constanta=110.4K
Dac
aerularficonsideratungazideal,cdereapresiuniiplaoricetemperatur Tse
facen legtur cu scderea de presiunep0 la temperatura de referin T0
i esteexprimat dup cumurmeaz:
0p
p
=(
0m
m) 75.1
(0T
T) 375.1
( )0ST
ST
+
+ 25.0 (3.25)
Ecuaia (3.25) este adecvat numai cnd numrul Reynolds ReD, pentru
aerul caretraverseazaschimbatorul esteinurmatorulinterval
5x103
-
7/13/2019 #001 Ghid Proiectare Instalatii Ventilare
57/107
119
I.5Prevederigeneraleprivindproteciaantiseismic
iproteciaacustic
ainstalaiilordeventilaresiclimatizare
I.5.1Proteciaantiseismic
Masurispecificedeprotecieantiseismic
aechipamenteloricomponentelor
nestructuraledininstalaiiledeventilare/climatizare
I.5.1 Proiectarea antiseismic a componentelor unei instalaii
pentru ventilare
sauclimatizaredincadrulunuiproiecttehnicsefacedeproiectantuldespecialitatencolaborarecuspecialistuln
ingineriecivil, funciedecerineleproiectului tehnic idedestinaia
cldirilor.Specialistul proiectant al instalaiilor de ventilare/
climatizare va furniza proiectantului despecialitate in
inginerieseismic,datele/temadeproiectarea
instalaiilor,detaliispecificedefuncionare, riscurile lantreruperea
funcionrii/ alimentarii cu ap, energie electric,
gazenaturale,careprezint riscpentrusiguranavieii,pentruase
integranansamblulmsurilorspecifice de protecie antiseismic prevzute
n proiectul tehnic general al obiectivului de
construciirealizat.I.5.2Cerinelegeneraleprivindprevedereamsurilorspecificedeprotecieantiseismic
aechipamentelor
ielementelorcomponentealeinstalaiilordeventilare/climatizaresuntcelecuprinse
inCod de proiectare seismic, indicativ P100, Partea I P1001/2011,
Prevederi deproiectarepentru cldiri, cap. 10. Prevederi
specificepentru componentelenestructurale aleconstruciilor.
I.5.3 Msurile prevzute n acest capitol se refer la protecia
componentelor dinalctuirea instalaiilor de ventilare/ climatizare
fa de efectele cutremurului. Prevederilereferitoare la performanele
seismice ateptate ale acestor componente, denumite
incontinuarenestructurale (CNS)pot fidifereniaten
funciedeperformana seismic impus
cldiriiprintemadeproiectareaacumseindic
innormativulP1001/2011.I.5.4PrintemadeproiectaresevaprecizafunciuneaCNS(reprezentndechipamente
i
componentedinalctuireainstalaiilordeventilare/climatizare)ncldire,nraportcurolullorn
ansamblul instalaiei. Din subsistemul componentelor nestructurale
(CNS) se vor aveanvedere:
couri de fum i de ventilaie (indiferent de
materialuldincaresuntexecutate),couricutirajasistatprinnclzire/umidificareaaerului,folosindenergiesolar;
turnurisolare,turnuridevnt;noduridecirculaievertical
rezolvateprincasascrii;utilaje,echipamente electromecanice i
rezervoare instalatepe acoperiulcldirii;
caelementeataateanvelopeiconstruciei.elementeleinstalaiilordeventilare/climatizare.
1.5.5Cerinegeneraledeperforman seismic specificeCNSdin
instalaiideventilareclimtizaresuntceleprecizatennormativulP1001/2011,cap10.
1.5.6Pentrusatisfacereacerinelordeperforman
seismic,categoriiledecomponentenestructurale reprezentnd
echipamente i elemented