Projekt Obudowy Ze Ścianki Szczelnej Nabrzeża Spacerowego Wyspy Spichrzów
Post on 16-Jan-2016
15 Views
Preview:
DESCRIPTION
Transcript
1
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
2
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
3
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
SPIS TREŚCI
STRESZCZENIE(BRIEF)..................................................................................................................................................... 5
1 POLSKIE ...................................................................................................................................................................... 5
2 ENGLISH ..................................................................................................................................................................... 5
OPIS TECHNICZNY .......................................................................................................................................................... 6
1 DANE OGÓLNE ............................................................................................................................................................. 6
1.1 Przedmiot opracowania .................................................................................................................................. 6
1.2 Cel opracowania.............................................................................................................................................. 6
1.3 Zakres opracowania ........................................................................................................................................ 6
1.4 Lokalizacja ....................................................................................................................................................... 6
1.5 Podstawa opracowania .................................................................................................................................. 6
2 DANE PROJEKTOWE ....................................................................................................................................................... 6
2.1 Charakterystyka gruntowo-wodna podłoża .................................................................................................... 6
2.2 Stan istniejący ................................................................................................................................................. 7
2.3 Opis konstrukcji ............................................................................................................................................... 7
2.4 Przebieg obliczeń ............................................................................................................................................. 8
2.5 Technologia wykonania i zalecenia ogólne ..................................................................................................... 9
3 WNIOSKI I ZALECENIA KOŃCOWE .................................................................................................................................... 10
3.1 Zalety metody obliczeniowej ......................................................................................................................... 10
3.2 Zalety rozwiązania konstrukcyjnego ............................................................................................................. 10
3.3 Wady rozwiązania konstrukcyjnego ............................................................................................................. 11
3.4 Rozwiązanie alternatywne ............................................................................................................................ 11
3.5 Zalecenia ....................................................................................................................................................... 11
OBLICZENIA ................................................................................................................................................................. 12
4 PARAMETRY GRUNTOWE ............................................................................................................................................. 12
5 OBCIĄŻENIE UŻYTKOWE NASYPU .................................................................................................................................... 13
5.1 Obciążenie paletami z kostką betonową....................................................................................................... 13
5.2 Obciążenie przejazdem wozu strażackiego ................................................................................................... 13
6 PRZYBLIŻONE WYZNACZENIE ZAGŁĘBIENIA ŚCIANKI ............................................................................................................. 13
6.1 Otwór 4 ......................................................................................................................................................... 14
6.2 Otwór 4/2254/H ............................................................................................................................................ 16
6.3 Otwór 116 - 2 ................................................................................................................................................ 18
7 METODA WSPÓŁPRACY ZE SPRĘŻYSTO-PLASTYCZNYM OŚRODKIEM GRUNTOWYM ..................................................................... 21
7.1 Otwór 4 ......................................................................................................................................................... 21
7.2 Otwór 4/2254/H ............................................................................................................................................ 25
7.3 Otwór 116 – 2 ............................................................................................................................................... 29
8 ZESTAWIENIE WYNIKÓW. .............................................................................................................................................. 33
9 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE ................................................................................................................................. 34
9.1 Wymiarowanie ściągu ................................................................................................................................... 34
9.2 Wymiarowanei kleszczy ................................................................................................................................ 36
9.3 Wymiarowanie śrub ...................................................................................................................................... 37
SPIS TABEL I ILUSTRACJI, ZAWARTOŚĆ PŁYTY CD ......................................................................................................... 38
BIBLIOGRAFIA .............................................................................................................................................................. 39
SPIS RYSUNKÓW .......................................................................................................................................................... 40
1 NOWA LINIA NABRZEŻA – MAPA ZASADNICZA SKALA 1:500 ............................................................................................... 40
2 PRZEKRÓJ GEOTECHNICZNY NABRZEŻA SKALA 1:100/1000............................................................................................... 40
4
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
3 OTWÓR 4 ................................................................................................................................................................. 40
3.1 Przekrój poprzeczny nabrzeża – warunki ogólne Skala 1:100 ...................................................................... 40
3.2 Warunki gruntowo-wodne Etap I Skala 1:100 ............................................................................................ 40
3.3 Warunki gruntowo-wodne Etap II Skala 1:100 ........................................................................................... 40
4 OTWÓR 4/2254/H .................................................................................................................................................... 40
4.1 Przekrój poprzeczny nabrzeża – warunki ogólne Skala 1:100 ...................................................................... 40
4.2 Warunki gruntowo-wodne Etap I Skala 1:100 ............................................................................................ 40
4.3 Warunki gruntowo-wodne Etap II Skala 1:100 ........................................................................................... 40
5 OTWÓR 116-2 .......................................................................................................................................................... 40
5.1 Przekrój poprzeczny nabrzeża – warunki ogólne Skala 1:100 ...................................................................... 40
5.2 Warunki gruntowo-wodne Etap I Skala 1:100 ............................................................................................ 40
5.3 Warunki gruntowo-wodne Etap II Skala 1:100 ........................................................................................... 40
5
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Streszczenie(brief)
1 Polskie Poniższy projekt jest projektem koncepcyjnym obudowy nabrzeża spacerowego Wyspy Spichrzów w
Gdańsku. Obudowa ta została zaprojektowana jak ścianka szczelna, zaprojektowana do pracy w dwóch
różnych warunkach. Docelowo ma ona służyć jako trwała obudowa nabrzeża, przy czym zostałaby ona
zakotwiona w stropie podziemnych kondygnacji sąsiednich budynków, nie mniej największe wytężenie
ścianki prawdopodobnie nastąpi na etapie głębienia wykopu pod w.w. podziemne kondygnacje, gdyż na tym
etapie prac obciążenie pochodzić będzie od bardzo wysokiego stanu wód, a ścianka będzie pracowała jako
wspornik zakotwiony w gruncie. W efekcie drugi etap służy zaprojektowaniu profili ścianki, podczas gdy
pierwszy etap służy zwymiarowaniu zakotwienia.
Pomimo faktu iż Urząd Morski w Gdyni nie dopuszcza dokowania jednostek pływających na rozważanym
odcinku nabrzeża, w projekcie przewidziano takie obciążenie na wypadek konieczności zacumowania
jednostek ratowniczych, przewidziano także ryzyko przejazdu ciężkiego pojazdu Straży Pożarnej.
Bazując na przekroju geotechnicznym, nabrzeże podzielono na 3 odcinki, każdy z nich zaprojektowany na
charakterystyczne, niekorzystne warunki gruntowo-wodne. Biorąc pod uwagę oba etapy pracy ścianki, każdy
odcinek wymaga ścianki o innej nośności. W celu zachowania ekonomiczności rozwiązania, wytrzymałość tą
zróżnicowano przez stosowanie różnej ilości pali dwuteowych na każdym odcinku (zero, jeden lub dwa pale
na każdą grodzicę), stosując ten sam profil grodzicy na każdym odcinku.
2 English The following design is a conceptual design for sheating of bulwar on the Island of Garner in Gdańsk. The
sheating was designed as a retaining wall, and the design concerns two types of conditions under which the
wall would be working. Although the wall would serve the puprose of permanent sheating, therefore would
be anchored into the ceiling of neighboring building’s underground storeys, it is most likely that the critical
conditions would occur before the anchoring, during the spadework, as for the fact it would be encumbered
by very high water level, while being supported only by the soil itself. The second working condition defines
the choice of sheet pile’s profile, while the first condition serves defining the tie-beam for the anchorage.
Although The Maritime Office in Gdynia does not allow docking on the concidered part of the coast, the wall
is designed to bear an accidental strain from docking emergency units, as well as from Fire Department
heavy truck.
Basing on the geotechnics profile, the coast was divided into 3 sections, each representing characteristic
water and ground conditions. Upon concidering both conditions of strain (before and after the anchorage),
each section would require different bearing rate of the sheat piles. In odrer to maintain economy, the
retaining walls designed for each condition differs with the double-tee iron profile (depending on the
desired bearing rate: none, single or two profiles for each sheat pile element should be used), while keeping
the same type of sheet pile in each setion.
Streszczenie(brief)
6
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Opis techniczny
Opis techniczny
1 Dane ogólne
1.1 Przedmiot opracowania
Przedmiot opracowania stanowi projekt koncepcyjny obudowy nabrzeża spacerowego na Wyspie Spichrzów.
Jest to projekt związany z planowaną przebudową szlaku wodnego na Martwej Wiśle i Motławie. Podmiotem
niniejszego projektu jest wschodni odcinek nabrzeża Wyspy Spichrzów.
1.2 Cel opracowania
Celem opracowania jest zaprojektowanie obudowy nabrzeża wykonanej ze ścianki szczelnej. Obudowa ta ma
spełniać funkcję utrzymywania lica nabrzeża, gdzie projektowana jest jako ścianka jednokrotnie zakotwiona,
ma ona także stanowić obudowę wykopu. W drugim przypadku pracować ona będzie jako wspornik.
1.3 Zakres opracowania
Zakres opracowania obejmuje wyznaczenie profilu i zagłębienia ścianki pracującej jako wspornik (etap I ) na
poszczególnych odcinkach nabrzeża, a następnie – dla tak przyjętych parametrów – sprawdzenie nośności
ścianki po jednokrotnym jej zakotwieniu oraz zasypaniu wykopu. Do zakresu opracowania należy także
zaprojektowanie ściągu oraz kleszczy i śrub łączących.
Projektowany odcinek nabrzeża nie jest przeznaczony do cumowania jednostek pływających, nie mniej
projekt przewiduje obciążenie ścianki przez jednostki pływające straży pożarnej w przypadku sytuacji
awaryjnej. Ścianka jest także projektowana na okazyjne obciążenie konstrukcji przejazdem pojazdu ciężkiego
straży pożarnej lub obciążenie przez składowanie materiałów budowlanych.
1.4 Lokalizacja
Projektowany odcinek nabrzeża rozciąga się od ul. Stągiewnej, przez ul. Pożarniczą do północnego skraju
wyspy.
1.5 Podstawa opracowania
Projekt został wykonany w oparciu o koncepcję firmy Polnord SA – oddział w Gdańsku na podstawie
materiałów i zaleceń udostępnionych przez w.w. firmę.
2 Dane projektowe
2.1 Charakterystyka gruntowo-wodna podłoża
2.1.1 Podstawa dokumentacyjna Dane geotechniczne potrzebne do projektowania zostały uzyskane z materiałów archiwalnych zawartych w
dokumentach:
• „Dokumentacja geotechniczna dla projektu budynku mieszkalno – usługowego przy ul. Stągiewnej w
Gdańsku” o nr arch. 2123/02, wykonanej w czerwcu 2002 r. przez PUP Fundament Sp. Z o. o. z
Gdańska
7
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
• „Opinii geotechnicznej dotyczącej warunków gruntowo – wodnych podłoża w rejonie ulic: Chmielnej i
Stągiewnej w Gdańsku, Wyspa Spichrzów” wykonanej 23 maja 2007 r. przez firmę Mr.Geo. z
Gdańska. (W opinii zamieszczono otwory archiwalne wykonane w okresie od 1953 do 1997 r.)
• „Opinii geotechnicznej dla koncepcji zagospodarowania terenu Wyspy Spichrzów w Gdańsku”
wydanej przez firmę P.U.P. „Fundament” Sp. Z o.o.
2.1.2 Budowa geologiczna i warunki hydrogeologiczne
• Teren płaski, pokryty zagłębieniami powstałymi w wyniku badań archeologicznych. Poziom terenu w
rejonie otworów: 2,56 – 4,03 m n.p.m.
• W strefie przypowierzchniowej znajdują się nasypy niekontrolowane miąższości 2 – 3,9 m: piaski
drobne próchniczne, piaski gliniaste próchniczne, namuły i torfy z domieszkami gruzu ceglanego,
drewna, kamieni.
• Poniżej znajdują się warstwy namułu i torfu miąższości na głębokości 5,9-8,9 m p.p.t.
• Warstwę nośną gruntu stanowią piaski drobne, piaski grube, żwiry i pospółki zalegające na
głębokości. W warstwach tych występują inkluzje w postaci glin pylastych i pyłów piaszczystych.
• Zwierciadło wody gruntowej nawiercono na głębokościach od 2 do 3,55 m p.p.t.
• Zwierciadło wody w rzece plasuje się w granicach od +0,82 do -0,64 m p.p.m.
• Rzędna terenu po stronie rzeki plasuje się na wysokości od -1,8 do -3,3 m p.p.m.
• Stwierdzono iż lokalna woda nie wykazuje agresywności względem betonu lub stali.
W obliczeniach przyjęto następujące grunty:
• Nienośne Torfy
• Namuły miękkoplastyczne o I� = 0,5
• Nasyp niekontrolowany przyjęto jako piasek drobny próchniczy średnio zagęszczony o I� = 0,4
• Gliny pylaste plastyczne o I� = 0,3
• Pyły piaszczyste twardoplastyczne o I� = 0,2
• Piaski drobne zagęszczone o I� = 0,7
• Pospółki i żwiry zagęszczony o I� = 0,7
• Grunt zasypowy z piasku drobnego średnio zagęszczone o I� = 0,6
2.2 Stan istniejący
Obecnie na terenie przyszłej inwestycji znajdują się ruiny zabudowy przedwojennej. Są to pozostałości po
spichlerzach, brukowanych ulicach, resztki torów kolejowych. Warstwa gruntu rozpoznawana jako nasyp
niekontrolowany wypełniona jest dużą ilością gruzu i śmieci. Obecną obudowę nabrzeża stanowi stara
konstrukcja w dużej mierze drewniana, ścianka zaprojektowana zostanie w pewnym oddaleniu od obecnie
istniejącej obudowy.
W niedalekim sąsiedztwie wyspy znajdują się zabytkowe budynki w wielu wypadkach posadowione na palach
drewnianych. Podczas wykonawstwa ścianki przy doborze maszyn należy wziąć pod uwagę możliwy
destrukcyjny wpływ wibracji.
2.3 Opis konstrukcji
Nabrzeże zostało podzielone na 3 odcinki I, II oraz III rodzaju (schemat podziału przedstawiony został na
rysunku) charakteryzujące się różnymi warunkami posadowienia.
Długość odcinka rodzaju:
8
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
� Rodz. I wynosi 54 m
� Rodz. II wynosi 64 m
� Rodz. III wynosi 192 m
• Na odcinku rodzaju I ściankę długości 13 m należy posadowić na głębokości -10,5 m n.p.m.. Należy
zastosować profile AZ 25 wykonane ze stali S 270 GP. W drugim etapie pracy ścianki należy założyć
ściąg w rozstawie co 2,52 m
• Na odcinku rodzaju II ściankę długości 14,5 m należy posadowić na głębokości -12 m n.p.m. Należy
zastosować profile HZ 575 A-12 / AZ 25 wykonane ze stali S 270 GP. W drugim etapie pracy ścianki
należy założyć ściąg w rozstawie co 1,79 m.
• Na odcinku rodzaju III ściankę długości 15,8 m należy posadowić na głębokości -13,3 m n.p.m..
Należy zastosować profile HZ 575 A-24 / AZ 25 wykonane ze stali S 270 GP. W drugim etapie pracy
ścianki należy założyć ściąg w rozstawie co 2,27 m.
• Ściąg należy wykonać ze stali klasy S355. Część czynna ściągu ma mieć średnicę 64 mm. Przyjęto ściąg
ø70 mm.
• Ścianki należy usztywnić za pomocą kleszczy wykonanych z profili C280 ze stali S275. Kleszcze należy
przymocować za pomocą śrub M56 klasy 4,8.
• W celu uzyskania szczelności konstrukcji należy uszczelnić zamki. Ze względu na trwały charakter
konstrukcji zaleca się zaspawanie zamków.
• Wstępne naprężenie ściągu należy uzyskać za pomocą śruby rzymskiej
Uwaga! Zastosowanie w.w. profili wymaga spełnienia dodatkowych wymagań zawartych w podpunkcie
3. Wnioski i zalecenia końcowe
2.4 Przebieg obliczeń
1) W pierwszej kolejności ustalono parametry gruntowe za pomocą programu Kalkulator Parametrów
Geotechnicznych gruntów metodą B firmy SPECBUD
2) Następnie na podstawie przekroju geotechnicznego wybrane zostały 3 najbardziej reprezentatywne
pod względem warunków gruntowo – wodnych miejsca. Wybrane zostały przekroje w otworach: 4,
4/2254/H oraz 116 – 2.
a. Otwór 116-2: Charakteryzuje się on stosunkowo nisko położoną warstwą nośną w której
występują pospółki. Ich obecność wpływa na warunki podparcia ścianki, co może prowadzić
do większych momentów zginających w ściance niż w przekrojach pozbawionych pospółek.
b. Otwór 4: Charakteryzuje się on największą miąższością namułów.
c. Otwór 4/2254/H: Charakteryzuje się on najniżej położoną warstwą nośnego gruntu
Dla każdego przekroju przewidziano dodatkowo skrajne warunki w jakich ścianka może pracować,
osobno dla schematu wspornikowego oraz zakotwionego (najbardziej niekorzystne rzędne
zwierciadła wody gruntowej oraz dna rzeki).
3) Przeprowadzono zebranie obciążeń i wyznaczenie parcia dla dwóch schematów pracy ścianki:
wspornikowego oraz zakotwionego. Przyjęto brak przepływu wody pod ścianką (stan mniej
korzystny).
4) Dla tak ustalonych warunków przeprowadzono obliczenia metodą klasyczną schematu
wspornikowego, gdzie wyznaczono przybliżoną rzędną posadowienia ścianki. Wyznaczono rzędną,
względem której momenty sił są zerowane, po czym wydłużono ściankę o odcinek konieczny do
przeniesienia sił poziomych.
9
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
5) Wyznaczone rzędne posadowienia posłużyły do stworzenia modelu w metodzie współpracy ścianki
ze sprężysto – plastycznym ośrodkiem gruntowym.
a. Grunt został podzielony na warstwy o grubości w przybliżeniu 0,5 m
b. Podpory te charakteryzuje nośność graniczna oraz sprężystość (podatność)
i. Nośność graniczna podpór została wyznaczona poprzez sprowadzenie sił
pochodzących od odporu gruntu do sił skupionych zlokalizowanych w miejscach
podpór
ii. Sprężystość gruntu zależy od technologii, miąższości danej warstwy, pierwotnego
modułu odkształcenia � oraz stopnia mobilizacji gruntu.
iii. Stopień mobilizacji gruntu zależny jest od głębokości poniżej pierwotnego poziomu
terenu. Przyjmuje się iż dla gruntów niespoistych iż poniżej głębokości 5 m (2 m dla
zwięzło spoistych) parametr zmniejszający przyjmuje wartość 1,0, zmieniając swoją
wartość na głębokości od 0 m p.p.t. do 5 m p.p.t. od 0,0 do 1,0 w sposób liniowy.
c. Obliczenie modelu statycznego przeprowadzono w programie RM-WIN. Są to obliczenia
iteracyjne. W każdym kroku obliczeń uzyskuje się wykaz reakcji dla podpór sprężystych.
Jeżeli reakcje te przekroczą wartość siły skupionej odporu gruntu w danej podporze,
przyjmuje się iż grunt w danym miejscu uzyskał swoją nośność maksymalną i uległ
uplastycznieniu – podpora zostaje usunięta i zastąpiona przez siłę skupioną o wartości ���
d. Z obliczeń otrzymujemy minimalne dopuszczalne zagłębienie ścianki w gruncie oraz
szczegółowe wartości momentów zginających i przemieszczeń ścianki.
6) Dysponując wynikami z poprzedniego etapu obliczeń wyznaczono wymagane profile grodzic.
Ustalono także parametry kleszczy w postaci dwóch ceowników, oraz ściągu i śrub łączących kleszcze
ze ścianką.
2.5 Technologia wykonania i zalecenia ogólne
Dobór technologii zagłębienia ścianki kierowany jest kilkoma kryteriami. Ze względu na bardzo wątpliwe
warunki gruntowe warstwy przypowierzchniowej, zagłębianie należy prowadzić z barki lub pontonu. Należy
też zastosować technologię pozwalającą na uzyskanie możliwie niewielkich wibracji w gruncie, co jest
utrudnione ze względu na dużą obecność gruntów niespoistych.
2.5.1 Technologia zagłębiania Profile zaleca się zagłębiać za pomocą wibromłotów nierezonansowych umieszczonych na pontonie lub
barce. Jako alternatywę można zastosować technologię DCP Power Push – Silent pressing and high frequency
(HF) vibrating combined (Arcelor Mittal Pilling Handbook) polegającą na jednoczesnym wciskaniu
hydraulicznym, oraz wwibrowywaniu elementów, której zastosowanie powinno pozwolić na ograniczenie
wibracji.
2.5.2 Wykonawstwo ścianki, zalecenia a) W celu uzyskania większej stateczności elementów w trakcie zagłębiania, brusy należy zagłębiać w
parach.
b) Przed rozpoczęciem procesu wgłębiania należy przygotować stalowe prowadnice. Należy je umieścić
na 2 poziomach celem zapewnienia dokładności wykonawstwa oraz pionowości ścianki.
c) Należy zapewnić szczelność zamków. Zalecanym rozwiązaniem jest ich zaspawanie. Dopuszcza się
zastosowanie uszczelnienia żywicą lub klejem.
d) Wprowadzanie brusów należy przeprowadzić w następujących etapach:
a. Brusy należy wprowadzać sekcjami do 10 par w sekcji.
10
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
b. Należy umieścić pierwszą parę brusów w prowadnicy, dokładnie kontrolując ich pionowość
oraz położenie. Następnie należy wprowadzić go w grunt na głębokość ok. 50 – 100 cm w
celu zapewnienia samostateczności.
c. Należy wprowadzić pozostałe fragmenty bieżącej sekcji na podobną głębokość.
d. Należy wgłębić pierwszą oraz ostatnią parę brusów na głębokość 2 metrów pod poziomem
terenu.
e. Należy wgłębić pozostałe brusy sekcji na w.w. głębokość rozpoczynając od ostatniej pary w
kierunku pary pierwszej.
f. Należy rozpocząć układanie drugiej sekcji. Ostatnia para brusów pierwszej sekcji stanowi
pierwszą parę brusów drugiej sekcji. Układanie należy przeprowadzić jak w podpunktach (b-
d).
g. Należy przeprowadzić kontrolę pionowości i położenia brusów.
h. Należy zagłębić brusy sekcji pierwszej na pożądaną głębokość, poczynając od pierwszej pary.
Należy pilnować aby odległość między głowicami sąsiadujących brusów nie przekroczyła 2
metrów.
i. Czynności przeprowadzone dla sekcji pierwszej należy wykonać dla sekcji drugiej, jak w
podpunktach (g-h)
e) Podczas wykonywania robót ziemnych po odsłonięciu poziomu ściągu (-1,5 m p.p.t.) należy za
pomocą śrub M60 zamocować kleszcze wykonane z 2 profili C280. W miarę prowadzenia robót
budowlanych w trakcie wykonywania stropu drugiej kondygnacji podziemnej planowanej wewnątrz
konstrukcji należy zakotwić ściankę w stropie za pomocą ściągu ø60.
3 Wnioski i zalecenia końcowe
3.1 Zalety metody obliczeniowej
Zastosowana w projekcie metoda obliczeniowa, modelująca grunt jako podpory sprężysto – plastyczne jest
stosunkowo mało dokładna i szczegółowa. Nie mniej pomimo zastosowanych uproszczeń, wyniki uzyskane w
tej metodzie w większości rozpatrywanych przypadków doprowadziły do bardziej ekonomicznego
rozwiązania niż metoda klasyczna. Uproszczenia wynikające z przyjętego modelu gruntu, czy z przyjęcia
braku przepływu wody pod ścianką plasują wyniki po stronie bezpiecznej. Biorąc pod uwagę fakt iż w
projektach natury hydrotechnicznej zwykle stosowane są bardzo wysokie współczynniki bezpieczeństwa,
metoda ta jest wystarczająco dokładna aby projektować tego typu konstrukcje jednocześnie ekonomicznie
oraz bezpiecznie.
3.2 Zalety rozwiązania konstrukcyjnego
Wyżej proponowane rozwiązanie w ekonomiczny sposób umożliwi bezpieczne prowadzenie robót ziemnych
oraz fundamentowych. Zastosowanie jednakowych profili na całej długości nabrzeża, zróżnicowanych tylko
za pomocą profili teowych zapewni:
� możliwość zawarcia korzystnej oferty hurtowego kupna elementów,
� mniejsze ryzyko pomyłki, które występuje przy elementach różnego rozmiaru,
� jednorodność technologii (wyeliminuje problem związany z optymalizacją maszyn do zagłębiania
brusów różnego rodzaju),
� oraz walory estetyczne nabrzeża
11
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
3.3 Wady rozwiązania konstrukcyjnego
Niewątpliwą wadą proponowanego rozwiązania jest nieuniknione wzbudzenie drgań w ośrodku gruntowym.
Warstwę nośną stanowi materiał niespoisty, co znacznie utrudnia zastosowanie i zmniejsza efektywność
zastosowania technologii „cichych”. Sąsiadujące z projektowanym obiektem, w dużej mierze zabytkowe
budynki posadowione są często na nie pewnych fundamentach wykonanych np. z pali drewnianych opartych
o głęboko osadzoną warstwę piasków. Spodziewane drgania mogłyby się okazać niekorzystne dla tej
konstrukcji. Zaleca się przeprowadzenie analizy ryzyka związanego z projektowaną koncepcją.
3.4 Rozwiązanie alternatywne
W pierwszym etapie budowy (ścianka w schemacie wspornikowym) zaleca się nadzór ruchu żeglugowego w
bezpośrednim sąsiedztwie wykonywanej ścianki oraz jego ograniczenie do przeciwnej strony kanału. Ma to
na celu zmniejszenie ryzyka uszkodzenia ścianki przez jednostkę pływającą. W razie braku takiej możliwości
zaleca się zastosowanie profili AZ 28 w miejsce AZ 25, profili HZ 575 C -12 / AZ 28 w miejsce profili HZ 575 A
– 12 / AZ 25 oraz profili HZ 575 C -24 / AZ 28 w miejsce profili HZ 575 A – 24 / AZ 25.
3.5 Zalecenia
W trakcie wykonywania ścianki szczelnej należy zwrócić szczególną uwagę na następujące zalecenia:
• Projektowaną ściankę należy wprowadzić w oddaleniu 30 cm od obecnej konstrukcji nabrzeża
• Podczas wprowadzania brusów należy przeprowadzać kontrolę geodezyjną położenia oraz
nachylenia grodzic. W przypadku stwierdzenia iż grodzice uległy pochyleniu należy wprowadzić
prefabrykowaną grodzę kompensującą pochylenie.
• W przypadku napotkania trudności uniemożliwiających osiągnięcie przez fragment ścianki pożądanej
głębokości dopuszcza się pozostawienie fragmentu na mniejszej głębokości pod warunkiem
wzmocnienia osłabionego miejsca poprzez wprowadzenie dodatkowych pali z profili teowych HZ 575
w najbliższej możliwej odległości na której mogą one osiągnąć docelowe zagłębienie.
• W etapie II ze względu na dużo mniej skrajny stan naprężenia oraz inny sposób podparcia ścianki,
potencjalne uszkodzenie spowodowane przez jednostkę pływającą stwarzają dużo mniejsze ryzyko i
stanowią dużo mniejsze zagrożenie.
12
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Obliczenia
Obliczenia
4 Parametry Gruntowe Tabela 1 Parametry gruntowe, wartości charakterystyczne
Nazwa parametru \
Nazwa gruntu
Sto
pie
ń p
last
yczn
ośc
i / z
agęs
zcze
nia
Wilg
otn
ość
nat
ura
lna
Gęs
tość
ob
jęto
ścio
wa
Gęs
tość
wła
ściw
a
Gęs
tość
ob
jęto
ścio
wa
szki
ele
tu
po
row
ato
ść /
sp
ois
tość
Gęs
tość
ob
jęto
ścio
wa
z u
wzg
l. w
ypo
ru
Kąt
tar
cia
we
wn
ętrz
neg
o
Edo
met
rycz
ny
mo
du
ł ści
śliw
ośc
i
pie
rwo
tnej
Mo
du
ł pie
rwo
tneg
o o
dks
ztał
cen
ia
gru
ntu
Met
od
a u
stal
enia
par
amet
rów
Wsp
ółc
zyn
nik
mat
eria
łow
y
ID/IL
Wn ρ ρs ρd n / Cu ρ' Ф M0 E0
[-] [-] [%] [t/m3] [t/m3] [t/m3]
[-] / [MPa]
[t/m3] [stopnie] [MPa] [MPa]
Torfy T [-] 200 1,05 - - 0,01 0,05 4 0,5 3,846 C 1+0,2
Namuły Nm 0,5 40-80 1,6 - - 0,012 0,6 5 1,6 10,982 C 1+0,2
Gliny pylaste Gp 0,3 22 2 2,68 - 0,013 1 13 25 16,199 B 1+0,1
Pyły piaszczyste Pp 0,2 13 2,05 2,66 - 0,032 1,05 18,2 37 28,069 B 1+0,1
Piaski wilg.
Pd 0,7
11 1,85
2,65
1,67 0,37
1,06 31,5 85,64 63,631 B 1+0,1
mokry 18 2 1,69 0,36
Pospółki i żwiry
wilg. Po 0,7
12 2
2,65
1,79 0,33
1,15 40 196,083 176,011 B 1+0,1
mokry 16 2,15 1,85 0,30
Zasypka: Piasek drobny
wilg. Pdz 0,6
16 1,75
2,65
1,51 0,43
0,95 30,9 55,385 74,369 C 1+0,2
mokry 24 1,9 1,53 0,42
Nasyp niekontr.: Piasek dropny
próchniczy
wilg. Nn 0,4
18 1,7
2,64
1,44 0,45
0,90 29,9 64,072 38,27 C 1+0,2
mokry 28 1,85 1,45 0,45
13
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
5 Obciążenie użytkowe nasypu
5.1 Obciążenie paletami z kostką betonową
Typ: Behaton 8 cm
m2/paleta: 8,25 kg/m2
Wymiary palety: 1200 mm na 1000 mm = 1,2 m2
Ciężar pustej palety: 25 kg
Ciężar pełnej palety: 1452 kg = 14,52 kN
Obciążenie: pc=12,2 kPa
po=p� ∗ 1,5 = 18,3kPa
5.2 Obciążenie przejazdem wozu strażackiego
Typ: Ciężki samochód ratowniczo-gaśniczy na podwoziu Volvo FM 12 6x4
Masa: 230 kN
Wymiary: 7300 mm na 2600 mm = 18,98 m2
Obciążenie: pc=12,2 kPa
po=p� ∗ 1,5 = 18,3kPa
6 Przybliżone wyznaczenie zagłębienia ścianki Metoda klasyczna
�� = 0
�� = − Ф2
�� = !"(45 ◌۫− Ф2)
�� = cos"(( − ))cos" ) ∗ cos() − ��) ∗ *1 − +sin.( − ��/ ∗ sin(( + 1)234.) − ��/ ∗ cos() + 1)5
"
�6� = 7�6 ∗ ℎ
�69 = (7�6:; − 7�6) ∗ ℎ2
�� -Kąt tarcia gruntu o ściankę:
parcie czynne
�� -Kąt tarcia gruntu o ściankę:
parcie spoczynkowe
�� -Współczynnik parcia czynnego
�� -Współczynnik parcia biernego
�6� -wypadkowa parcia
(prostokątna część wykresu)
�69 - wypadkowa parcia
(trójkątna część wykresu)
ℎ - miąższość warstwy
Ф
14
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
6.1 Otwór 4
6.1.1 Ścianka w schemacie wspornikowym Rzędna wody napierającej: 0,82 m n.p.m.
Rzędna zwierciadła swobodnego po stronie wyspy: 0,31 m n.p.m.
Rzędna wody po stronie wyspy: -4,4 m n.p.m.
6.1.1.1 Parcie
Tabela 2 Parcie czynne gruntu, parcie wody - otwór 4, schemat wspornikowy
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu eW Ka σz ea Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [kPa] [-] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m n.p.m.] [kN/m]
[m n.p.m.] [kNm]
0,00
0,00 8,2 1,00
0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00
0,00
4,40 8,2 1,00
0,00
0,00 -2,20 0,00 -1,47 0,00
-4,4 0,00
0,00
1,43 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 52,2 0,31
0,00
0,00 -5,12 3,40 -5,35 12,18
-5,83 15,16
4,75
0,20 Gp 13,00 20,00 10,00 0,01 52,2 0,63
-11,09
-1,97 -5,93 -0,13 -5,90 0,00
-6,03 17,16
-9,83
2,91 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 52,2 0,31
5,38
15,64 -7,48 14,05 -7,97 36,35
-8,937 47,97
15,05
0,00
SUMA 15,64 17,45 48,53
6.1.1.2 Odpór
Tabela 3 Odpór gruntu - otwór 4, schemat wspornikowy
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu Kp K'ph Ka σz ea ep Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa] [kN/m] [m n.p.m.] [kN/m] [m n.p.m.] [kNm]
-4,4
0,00
1,43 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
0,00 0,00
0,00 -5,12 49,29 -3,41 272,42
-5,83 15,16
4,75 68,94
0,2 Gp 13,00 20,00 10,00 0,01 1,82
1,53 0,63
-11,09 55,48
11,10 -5,93 0,31 -3,95 34,89
-6,03 17,16
-9,83 58,55
2,907 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
5,38 78,03
226,84 -7,48 203,69 -4,99 1133,9
-8,937 47,97
15,05 218,17
0,00 0,00
SUMA 272,83 350,35 1441,2
6.1.1.3 Obliczenia
Pkt.1 - rzędna zerowania się momentów: -8,937 m n.p.m.
Wartość ustalona metodą iteracyjną
15
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
=> -moment wywołany parciem wody
=�� -moment wywołany parciem czynnym
=�� -moment stabilizujący
Wartość momentu wywracającego (względem punktu zerowania się momentów)
=> = (0,82 − (−4,4)) ∗ 10 ∗ (0,82 − 4,4) ∗ 0,5 ∗ (0,82 − (−4,4)3 + (−4,4) − (−8,937)+ .−4,4 − (−8,937)/" ∗ (0,82 − (−4,4) ∗ 5 = 1392,44@AB
=�� = 48,53@AB
=�� = 1441,21@AB
=> + =�� − =�� = 1392,44 + 48,53 − 1441,21 = 0
Dodatkowe wydłużenie ścianki
∆D = ) ∗ .E + DF/ − E − DF
) = 1,3
E = −4,4—8,937=4,537 m
∆D = 1,3 ∗ (−4,4 − (−8,937) − .−4,4 − (−8,937)/ = 1,361
Wymagana głębokość posadowienia
H = −8,937 − 1,361 = −10,298 = −10,3BI. K.B.
6.1.2 Ścianka w schemacie zakotwionym Rzędna wody napierającej: 0,31 m n.p.m.
Rzędna zwierciadła swobodnego po stronie wyspy: 0,31 m n.p.m.
Rzędna wody w rzece: -0,64 m n.p.m.
6.1.2.1 Parcie
Tabela 4 Parcie gruntu - otwór 4, schemat zakotwiony
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu eW Ka σz ea Ea1
p
rzędna
ramienia
siły Ea1
t
rzędna
ramienia
siły M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [kPa] [-] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m
n.p.m.] [kN/m]
[m
n.p.m.] [kNm]
2,5
18,30
2,19 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 -21,9 0,32
5,88
12,88 1,41 14,64 1,04 279,32
0,31 59,91
19,26
4,71 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 0 0,32
19,26
90,69 -2,05 33,87 -2,83 831,88
-4,4 104,66
33,64
1,43 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 9,5 0,31
32,82
46,94 -5,12 3,40 -5,35 191,57
-5,83 119,81
37,58
0,20 Gp 13,00 20,00 10,00 0,01 9,5 0,63
55,13
11,03 -5,93 0,13 -5,96 33,53
-6,03 121,81
56,39
2,91 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 9,5 0,31
38,20
111,06 -7,48 14,05 -7,97 175,04
-8,937 152,63
47,87
SUMA 272,60 66,08 1511,3
16
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
6.1.2.2 Odpór
Tabela 5 Odpór gruntu - otwór 4, schemat zakotwiony
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu Kp K'ph Ka σz ea ep Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa] [kN/m] [m n.p.m.] [kN/m] [m n.p.m.] [kNm]
-3,3
0,00
0,73 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 1,24
1,06 0,84
-21,99 12,34
9,01 -3,67 1,69 -2,44 58,46
-4,03 4,38
-18,31 16,97
1,8 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
1,37 19,92
35,86 -4,93 78,10 -3,29 584,94
-5,83 23,46
7,36 106,69
0,2 Gp 13,00 20,00 10,00 0,01 1,82
1,53 0,63
-5,84 68,22
13,64 -5,93 0,31 -3,95 42,56
-6,03 25,46
-4,57 71,29
2,907 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
7,99 115,79
336,60 -7,48 203,69 -4,99 1293,4
-8,937 56,27
17,65 255,93
SUMA 667,15 395,11 283,79 1979,4
6.2 Otwór 4/2254/H
6.2.1 Ścianka w schemacie wspornikowym Rzędna wody napierającej: 0,82 m n.p.m.
Rzędna zwierciadła swobodnego po stronie wyspy: 0,1 m n.p.m.
Rzędna wody po stronie wyspy: -5,3 m n.p.m.
6.2.1.1 Parcie
Tabela 6 Parcie gruntu - otwór 4/2254/H, schemat wspornikowy
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu eW Ka σz ea Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [kPa] [-] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m n.p.m.] [kN/m]
[m n.p.m.] [kNm]
-1,8
0,00
1,63 Nn 29,90 18,50 9,00 0,00 26,2 0,33
0,00
0,00 -2,62 4,00 -2,89 38,67
-3,43 14,67
4,91
1,87 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 42,5 0,84
-9,67
-0,47 -4,37 -8,81 -4,05 0,00
-5,3 25,89
-0,25
7,25 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 61,2 0,31
8,12
58,87 -8,93 87,37 -10,13 424,55
-12,55 102,74
32,22
SUMA 58,87 91,37 463,22
6.2.1.2 Odpór
Tabela 7 Odpór gruntu - otwór 4/2254/H, schemat wspornikowy
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu Kp K'ph Ka σz ea ep Ea1
p
rzędna
ramienia
siły Ea1
t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa] [kN/m] [m n.p.m.] [kN/m] [m n.p.m.] [kNm]
-4,4
0,00
0,9 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 1,24
1,06 0,84
-21,99 12,34
11,10 -4,85 2,57 -5,00 104,90
-5,3 5,40
-17,46 18,05
7,25 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
1,69 24,56
178,05 -8,93 1266,96 -10,13 3707,24
-12,55 82,25
25,80 374,06
0,00 0,00
SUMA 189,15 1269,52 3812,14
17
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
=> -moment wywołany parciem wody
=�� -moment wywołany parciem
czynnym
=�� -moment stabilizujący
6.2.1.3 Minimalne zagłębienie ścianki
Rzędna punktu zerowania się momentów: -12,55 m n.p.m.
Wartość momentu wywracającego (względem punktu zerowania się momentów)
=> = .0,82—5,3/ ∗ 10 ∗ (0,82 − 5,3) ∗ 0,5 ∗ (�,L"M(MN,O)O + (−5,3) − (−12,55) + .−5,3 −(−12,55)/" ∗ (0,82 − (−5,3) ∗ 5 =3384,17 kNm
=�� = 463,22@AB
=�� = 3812,14@AB
=> + =�� − =�� = 3384,17 + 463,22 − 3812,14 = 0
Dodatkowe wydłużenie ścianki
∆D = ) ∗ .E + DF/ − E − DF
) = 1,3
∆D = 1,3 ∗ (−5,3 − (−12,55) − 5,3 − 12,55 = 2,175B
Wymagana głębokość posadowienia
H = −12,55 − 2,175 = −14,725BI. K.B.
6.2.2 Ścianka w schemacie zakotwionym Rzędna wody napierającej: 0,1 m n.p.m.
Rzędna zwierciadła swobodnego po stronie wyspy: 0,1 m n.p.m.
Rzędna wody w rzece: -0,64 m n.p.m.
6.2.2.1 Parcie
Tabela 8 Parcie gruntu - otwór 4/2254/H , schemat zakotwiony
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu eW Ka σz ea Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [kPa] [-] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m n.p.m.] [kN/m]
[m n.p.m.] [kNm]
2,5
18,30
#ARG!
2,40 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 -24 0,32
5,88
14,12 1,30 17,59 0,90 462,17
0,1 63,90
20,54
4,50 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 0 0,32
20,54
92,42 -2,15 30,92 -2,90 1376,66
-4,4 106,65
34,28
0,90 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 7,4 0,84
67,56
60,80 -4,85 2,04 -5,00 543,28
-5,3 112,05
72,09
8,20 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 7,4 0,31
35,14
288,17 -9,40 111,77 -10,77 1486,98
-13,5 198,97
62,40
0,00
SUMA 455,50 162,31 3869,11
18
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
6.2.2.2 Odpór
Tabela 9 Odpór gruntu - otwór 4/2254/H , schemat zakotwiony
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu Kp K'ph Ka σz ea ep Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa] [kN/m] [m n.p.m.] [kN/m] [m n.p.m.] [kNm]
-3,3
0,00
0,13 Nn 29,90 18,50 9,00 0,00
4,94
4,06 0,33
0,00 0,00
0,00 -3,37 0,31 -3,39 3,12
-3,43 1,17
0,39 4,75
1,87 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01
1,24
1,06 0,84
-21,01 25,91
48,46 -4,37 11,09 -4,68 540,50
-5,3 12,39
-11,59 37,77
8,2 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00
5,56
4,55 0,31
3,89 56,35
462,06 -9,40 1620,74 -10,77 6324,45
-13,5 99,31
31,15 451,65
SUMA 510,51 1632,14 6868,07
6.3 Otwór 116 - 2
6.3.1 Ścianka w schemacie wspornikowym Rzędna wody napierającej: 0,82 m n.p.m.
Rzędna zwierciadła swobodnego po stronie wyspy: 0,31 m n.p.m.
Rzędna wody po stronie wyspy: -4,64 m n.p.m.
6.3.1.1 Parcie
Tabela 10 Parcie gruntu - otwór 116 - 2, schemat wspornikowy
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu eW Ka σz ea Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [kPa] [-] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m n.p.m.] [kN/m]
[m n.p.m.] [kNm]
-1,8
0,00
0,83 T 4,00 10,50 0,50 0,01 26,2 0,87
-18,65
-15,18 -2,22 -0,15 -2,08 0,00
-2,63 0,42
-18,29
2,01 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 34,5 0,84
-21,64
-23,15 -3,64 -10,18 -3,30 0,00
-4,64 12,48
-11,52
2,22 Po 40,00 21,50 11,50 0,00 54,6 0,22
2,71
6,02 -5,75 6,16 -6,12 47,93
-6,86 38,01
8,26
2,14 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 54,6 0,31
11,92
25,51 -7,93 7,61 -8,29 61,57
-9 60,69
19,03
0,87 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 54,6 0,31
19,03
16,58 -9,44 1,26 -9,58 7,59
-9,871 69,92
21,93
SUMA 48,11 15,04 117,09
19
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
6.3.1.2 Odpór
Tabela 11 Odpór gruntu - otwór 116 - 2, schemat wspornikowy
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu Kp K'ph Ka σz ea ep Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa] [kN/m] [m n.p.m.] [kN/m] [m n.p.m.] [kNm]
-4,4
0,00
0,24 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 1,24
1,06 0,84
-21,99 12,34
2,96 -4,52 0,18 -4,56 16,82
-4,64 1,44
-20,78 13,86
2,22 Po 40,00 21,50 11,50 0,00 11,77
9,40 0,22
0,31 13,54
30,06 -5,75 266,45 -6,12 1123,3
-6,86 26,97
5,86 253,58
2,14 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
8,46 122,66
262,48 -7,93 110,39 -8,29 684,37
-9 49,65
15,57 225,82
0,871 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
15,57 225,82
196,69 -9,44 18,29 -9,58 90,97
-9,871 58,89
18,47 267,81
0,00 0,00
SUMA 1135,43 492,19 395,30 19153,5
6.3.1.3 Minimalne zagłębienie ścianki
Rzędna punktu zerowania się momentów: -9,871 m n.p.m.
Wartość momentu wywracającego (względem punktu zerowania się momentów)
=> = .0,82—4,64/ ∗ 10 ∗ (0,82 − 4,64) ∗ 0,5 ∗ (�,L"M(MP,QP)O + (−4,64)—9,871 + .−4,64 −(−9,871)/" ∗ (0,82—4,64 ∗ 5 = 1798,03 kNm
=�� = 117,09@AB
=�� = 1915,11@AB
=> + =�� − =�� = 1798,03 + 117,09 − 1915,11 = 0
Dodatkowe wydłużenie ścianki
∆D = ) ∗ .E + DF/ − E − DF
) = 1,3
∆D = 1,3 ∗ (−4,64 − (−9,871) − 4,64 − 9,871 = 1,569B
Wymagana głębokość posadowienia
H = −9,871 − 1,569 = −11,44BI. K.B.
20
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
6.3.2 Ścianka w schemacie zakotwionym Rzędna wody napierającej: -0,64 m n.p.m.
Rzędna zwierciadła swobodnego po stronie wyspy: -0,81 m n.p.m.
Rzędna wody w rzece: -0,64 m n.p.m.
6.3.2.1 Parcie
Tabela 12 Parcie gruntu - otwór 116 - 2 , schemat zakotwiony
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu eW Ka σz ea Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [kPa] [-] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m
n.p.m.] [kN/m]
[m
n.p.m.] [kNm]
2,5
18,30
0,00
3,31 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 -33,1 0,32
5,88
19,47 0,85 16,73 0,29 326,70
-0,81 49,75
15,99
2,49 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 -1,7 0,32
15,99
39,81 -2,06 9,47 -2,47 310,50
-3,3 73,40
23,59
1,10 Ps 30,90 19,00 9,50 0,00 -1,7 0,32
23,59
25,95 -3,85 1,85 -4,03 127,14
-4,4 83,85
26,95
0,24 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 -1,7 0,84
48,41
11,62 -4,52 0,15 -4,56 46,06
-4,64 85,29
49,62
2,22 Po 40,00 21,50 11,50 0,00 -1,7 0,22
18,55
41,17 -5,75 6,16 -6,12 124,86
-6,86 110,82
24,10
1,58 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 -1,7 0,31
34,76
54,78 -7,65 4,13 -7,91 45,33
-8,436 127,53
40,00
0,00
SUMA 354,90 99,07 1437,37
6.3.2.2 Odpór
Tabela 13 Odpór gruntu - otwór 116 - 2 , schemat zakotwiony
rzędna miąższość
warstwy
Rodzaj
gruntu φ γ γ' Cu Kp K'ph Ka σz ea ep Ea1
p
rzędna
ramienia
siły
Ea1t
rzędna
ramienia
siły
M1
[m
n.p.m.] [m] [-] [stopnie] [kN/m3] [kN/m3] [MPa] [-] [-] [-] [kPa] [kPa] [kPa] [kN/m]
[m
n.p.m.] [kN/m]
[m
n.p.m.] [kNm]
-3,3
0,00
1,34 Nm 5,00 16,00 6,00 0,01 1,24
1,06 0,84
-21,99 12,34
16,53 -3,97 5,69 -4,19 98,00
-4,64 8,04
-15,24 20,84
2,22 Po 40,00 21,50 11,50 0,00 11,77
9,40 0,22
1,75 75,59
167,82 -5,75 266,45 -6,12 1067,86
-6,86 33,57
7,30 315,64
1,576 Pd 31,50 20,00 10,60 0,00 5,56
4,55 0,31
10,53 152,67
240,61 -7,65 59,87 -7,91 221,05
-8,436 50,28
15,77 228,65
SUMA 424,97 332,01 1386,91
21
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
a) b) c) d)
7 Metoda współpracy ze sprężysto-plastycznym ośrodkiem
gruntowym @R6 = ST ∗ ( ∗ � ∗ E6 ∗ 1B
ST = 1,1
UR6 = 1@R6 ( = 0,5
Ze względu na mobilizację odporu w gruncie, podpory uzyskują pełną sztywność na głębokości VW =5 m
p.p.t. w przypadku gruntów niespoistych. Dla gruntów spoistych przyjęto iż podpory uzyskują maksymalną
sztywność na głębokości VW =2 m p.p.t. Na odcinku 0 m n.p.t. – VW panuje zależność liniowa.
W obliczeniach modelowych przyjęto profil AZ 48.
7.1 Otwór 4
7.1.1 Schemat wspornikowy
@R6 -sztywność podpory sprężystej
ST -współczynnik technologiczny
UR6 -podatność podpory sprężystej
Rysunek 1 Otwór 4: a)Parcie gruntu b)Parcie wody c)Reakcje w gruncie d) Odkształcenia oraz momenty zginające
22
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Rodzaj
gruntu
miąższość
warstwy rzędna
wsp.
Zagłębienia kxi Dxi ep Rgr
Reakcje w podporach w kolejnych krokach iteracyjnych
krok
1
krok
2
krok
3
krok
4
krok
5
krok
6 krok 7 krok 8 krok 9 krok 10
[-] [m] [m
n.p.m.] [-] [kN/m] [m/kN] [kPa] [kN]
2,5
-4,4 0,00
1,68 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,0
0,82
0,00
2,62 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,0
-1,8
0,00
2,23 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,0
-4,03
0,00
0,37 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,0
-4,4
0,00
Pd 0,5 0,05 874,93 0,001143
0,00
6,03 24,3 6,0 - - - - - - - 6,0
-4,9
24,10
Pd 0,5 0,15 2624,78 0,000381
24,10
18,08 59,7 18,1 - - - - - - - 18,1
-5,4
48,21
Pd 0,43 0,243 3656,84 0,000273
48,21
25,19 67,7 25,2 - - - - - - - 25,2
-5,83
68,94
Gp 0,2 0,51 908,76 0,001100
39,37
8,18 14,4 8,2 - - - - - - - 8,2
-6,03
42,44
Pd 0,47 0,373 6135,33 0,000163
78,03
42,00 81,9 42,0 - - - - - - - 42,0
-6,5
100,69
Pd 0,5 0,47 8224,31 0,000122
100,69
56,37 83,4 56,4 - - - - - - - 56,4
-7
124,79
Pd 0,5 0,57 9974,16 0,000100
124,79
68,42 74,3 68,4 - - - - - - - 68,4
-7,5
148,90
Pd 0,5 0,67 11724,01 0,000085
148,90
80,47 62,4 157,0 80,5 - - - - - - 80,5
-8
173,00
Pd 0,5 0,77 13473,86 0,000074
173,00
92,53 50,0 122,6 92,5 - - - - - - 92,5
-8,5
197,11
Pd 0,5 0,87 15223,72 0,000066
197,11
104,58 39,0 87,8 141,8 104,6 - - - - - 104,6
-9
221,21
Pd 0,5 0,97 16973,57 0,000059
221,21
116,63 31,0 56,9 100,3 118,9 116,6 - - - - 116,6
-9,5
245,31
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
245,31
128,68 24,5 29,0 59,2 73,3 74,5 88,9 116,0 166,6 128,7 128,7
-10
269,42
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
269,42
140,73 21,0 10,0 27,9 37,5 38,4 46,1 57,5 70,8 108,8 117,3
-10,5
293,52
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
293,52
152,79 20,0 -0,7 7,3 13,1 13,7 14,5 9,9 -14,8 4,0 -0,2
-11
317,62
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
317,62
164,84 22,0 -6,0 -5,3 -2,7 2,3 -9,0 -30,3 -94,1 -94,2 -111,3
-11,5
341,73
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
341,73
176,89 25,0 -7,0 -12,4 -12,5 -12,4 -27,0 -66,2
-
170,9
-
189,7 176,9
-12
365,83
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
365,83
188,94 28,0 -6,0 -16,1 -18,5 -18,6 -42,2
-
100,4 - - -
-12,5
389,94
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
389,94
200,99 32,0 -4,0 -18,1 -22,6 -22,9 -56,2 - - - -
-13
414,04
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
414,04
213,05 36,0 -1,4 -19,4 -25,9 -26,4 - - - - -
-13,5
438,14
Wyznaczony poziom posadowienia: -12,0 m p.p.t.
Wyznaczona długość ścianki: 14,5 m
=PXY�R = 750,174@AB
=PXY6T = 0@AB
Tabela 14 Otwór 4: Wyznaczenie nośności oraz podatności podpór gruntowych w schemacie wspornikowym
23
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
a) b) c) d)
7.1.2 Schemat zakotwiony
=PZY�R = 57,236@AB
=PZY6T = −161,262@AB
�PZY�R = 0,00599B
Rysunek 2 Otwór 4: a)Parcie gruntu b)Parcie wody c)Reakcje w gruncie d) Odkształcenia oraz momenty zginające
24
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Rodzaj
gruntu miąższość
warstwy rzędna
wsp.
Zagłębienia kxi Dxi ep Rgr Reakcje
krok 1 [-] [m]
[m
n.p.m.] [-] [kN/m] [m/kN] [kPa] [kN]
2,5
-3,3 0,00
2,19 0 0,00 0,000000
15,56
34,07
0,31
15,56
0,95 0 0,00 0,000000
15,56
14,78
-0,64
15,56
2,66 0 0,00 0,000000
15,56
41,38
-3,3
15,56
Nm 0,73 0,122 536,46 0,001864
31,68
24,82 3,145
-4,03
36,31
Pd 0,37 0,183 2369,65 0,000422
103,15
41,46 13,064
-4,4
120,98
Pd 0,43 0,263 3957,82 0,000253
120,98
56,48 20,416
-4,83
141,71
Pd 0,5 0,356 6229,47 0,000161
141,71
76,88 29,16
-5,33
165,82
Pd 0,5 0,456 7979,33 0,000125
165,82
88,93 33,173
-5,83
189,92
Gp 0,2 0,877 1562,12 0,000640
80,20
16,35 5,869
-6,03
83,27
Pd 0,47 0,593 9754,03 0,000103
199,02
98,86 32,894
-6,5
221,67
Pd 0,5 0,69 12073,98 0,000083
221,67
116,86 34,743
-7
245,78
Pd 0,5 0,79 13823,83 0,000072
245,78
128,91 33,587
-7,5
269,88
Pd 0,5 0,89 15573,69 0,000064
269,88
140,97 31,49
-8
293,98
Pd 0,5 0,99 17323,54 0,000058
293,98
153,02 29,286
-8,5
318,09
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
318,09
165,07 25,372
-9
342,19
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
342,19
177,12 22,036
-9,5
366,30
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
366,30
189,17 19,578
-10
390,40
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
390,40
201,23 17,77
-10,5
414,50
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
414,50
213,28 16,388
-11
438,61
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
438,61
225,33 15,245
-11,5
462,71
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
462,71
237,38 14,201
-12
486,81
Reakcja w ściągu 107,55
Tabela 15 Otwór 4: Sprawdzenie nośności podpór gruntowych w schemacie podpartym
25
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
a) b) c) d)
7.2 Otwór 4/2254/H
7.2.1 Schemat wspornikowy
Wyznaczony poziom posadowienia: -13,3 m p.p.t.
Wyznaczona długość ścianki: 15,8 m
=P/""NP/\XY�R = 925,236@AB
=P/""NP/\XY6T = 0@AB
Rysunek 3 Otwór 4/2254/H: a)Parcie gruntu b)Parcie wody c)Reakcje w gruncie d) Odkształcenia oraz momenty zginające
26
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Rodzaj
gruntu miąższość
warstwy rzędna
wsp.
Zagłębienia kxi Dxi ep Rgr
Reakcje w podporach w kolejnych krokach iteracyjnych
krok 1 krok 2 krok 3 krok 4 krok 5 krok 6 krok 7 krok 8 krok 9 krok 10 krok 11 [-] [m]
[m
n.p.m.] [-] [kN/m] [m/kN] [kPa] [kN]
2,5
-4,4 0,00
1,68 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
0,82
0,00
2,62 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-1,8
0,00
1,63 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-3,43
0,00
0,97 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-4,4
0,00
Nm 0,5 0,08 251,67 0,003973
12,34
6,96 7,876 6,96 - - - - - - - - 6,96
-4,9
15,51
Nm 0,4 0,23 563,74 0,001774
15,51
6,71 14,78 6,71 - - - - - - - - 6,71
-5,3
18,05
Pd 0,5 0,23 4024,66 0,000248
24,56
18,31 86,794 18,31 - - - - - - - - 18,31
-5,8
48,66
Pd 0,5 0,33 5774,51 0,000173
48,66
30,36 97,361 30,36 - - - - - - - - 30,36
-6,3
72,77
Pd 0,5 0,43 7524,37 0,000133
72,77
42,41 96,218 42,41 - - - - - - - - 42,41
-6,8
96,87
Pd 0,5 0,53 9274,22 0,000108
96,87
54,46 87,227 54,46 - - - - - - - - 54,46
-7,3
120,97
Pd 0,5 0,63 11024,07 0,000091
120,97
66,51 73,725 66,51 - - - - - - - - 66,51
-7,8
145,08
Pd 0,5 0,73 12773,92 0,000078
145,08
78,56 59,261 199,90 78,56 - - - - - - - 78,56
-8,3
169,18
Pd 0,5 0,83 14523,78 0,000069
169,18
90,62 44,923 154,00 90,62 - - - - - - - 90,62
-8,8
193,29
Pd 0,5 0,93 16273,63 0,000061
193,29
102,67 33,537 110,00 102,67 - - - - - - - 102,67
-9,3
217,39
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
217,39
114,72 24,306 68,00 182,00 114,72 - - - - - - 114,72
-9,8
241,49
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
241,49
126,77 18,008 34,00 113,00 143,00 126,77 - - - - - 126,77
-10,3
265,60
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
265,60
138,82 15,582 13,00 62,00 85,00 92,20 92,50 99,38 109,66 129,31 165,46 138,82
-10,8
289,70
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
289,70
150,88 15,81 1,30 27,00 43,00 49,00 49,00 53,99 60,34 70,80 86,02 107,59
-11,3
313,80
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
313,80
162,93 17,704 -3,00 7,00 17,00 20,00 20,60 23,38 25,68 26,69 20,54 33,69
-11,8
337,91
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
337,91
174,98 20,508 -2,50 -3,70 1,40 3,80 3,86 4,35 2,27 -6,74 35,28 -30,20
-12,3
362,01
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
362,01
187,03 23,68 1,20 -7,10 -5,30 -4,00 -4,00 -6,21 -13,19 -33,14 85,55 -88,29
-12,8
386,12
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
386,12
199,08 26,861 6,60 -5,50 -6,00 -5,50 -5,60 -11,01 -23,61 -55,67 133,59 -144,01
-13,3
410,22
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
410,22
211,14 29,841 12,80 -0,80 -2,50 -2,60 -2,90 -12,32 -31,35 -76,68 - -
-13,8
434,32
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
434,32
223,19 32,53 19,00 5,80 3,20 2,80 2,29 -11,82 -38,07 - - -
-14,3
458,43
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
458,43
235,24 34,916 25,00 13,20 10,40 9,70 8,92 -10,66 - - - -
-14,8
482,53
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
482,53
247,29 37,046 31,00 21,00 18,00 17,30 16,21 - - - - -
-15,3
506,63
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
506,63
259,34 38,993 36,00 28,70 26,00 25,10 23,72 - - - - -
-15,8
530,74
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
530,74
271,40 40,839 42,00 36,40 33,90 32,99 - - - - - -
-16,3
554,84
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
554,84
283,45 42,655 47,00 44,00 41,80 40,90 - - - - - -
-16,8
578,95
Tabela 16 Otwór 4/2254/H: Wyznaczenie nośności oraz podatności podpór gruntowych w schemacie wspornikowym
27
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
a) b) c) d)
7.2.2 Schemat zakotwiony
=P/""NP/\ZY�R = 101,731@AB
=P/""NP/\ZY6T = −216,561@AB
�P/""NP/\ZY�R = 0,0094B
Rysunek 4 Otwór 4/2254/H: a)Parcie gruntu b)Parcie wody c)Reakcje w gruncie d) Odkształcenia oraz momenty zginające
28
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Rodzaj
gruntu
miąższość
warstwy rzędna ep
Wypadkowa
parcia
wsp.
Zagłębienia kxi Dxi Rgr
Reakcje
krok 1 krok 2 krok 3 [-] [m]
[m
n.p.m.] [kPa] [kPa] [-] [kN/m] [m/kN] [kN]
2,5
0,00 -3,3
2,4
0,00 4,47
0 0,00 0,000000 0,00 0,00
0,1
0,00 17,23
0,74
0,00 17,23
0 0,00 0,000000 0,00 0,00
-0,64
0,00 28,79
2,66
0,00 28,79
0 0,00 0,000000 0,00 0,00
-3,3
0,00 36,26
Nn 0,13
0,00 36,26
0,013 28,81 0,034706 0,17 0,234 0,17 0,17
-3,43
2,66 33,96
Nm 0,5
10,75 25,88
0,12667 309,86 0,003227 5,99 2,486 2,86 2,89
-3,93
13,21 24,82
Nm 0,5
13,21 24,82
0,29333 717,56 0,001394 7,22 5,519 6,41 6,46
-4,43
15,67 23,76
Nm 0,5
15,67 71,69
0,46 1125,27 0,000889 8,45 8,053 9,44 8,45
-4,93
18,13 72,16
Nm 0,37
18,13 72,16
0,605 1095,18 0,000913 7,05 7,187 7,05 7,05
-5,3
19,96 72,51
Pd 0,5
36,64 8,55
0,45 7086,90 0,000141 22,67 41,59 22,67 22,67
-5,8
54,06 -7,26
Pd 0,5
54,06 -7,26
0,55 8661,77 0,000115 31,38 43,826 31,38 31,38
-6,3
71,47 -23,07
Pd 0,5
71,47 -23,07
0,65 10236,64 0,000098 40,09 43,179 40,09 40,09
-6,8
88,89 -38,88
Pd 0,5
88,89 -38,88
0,75 11811,50 0,000085 48,80 41 49,69 48,80
-7,3
106,30 -54,70
Pd 0,5
106,30 -54,70
0,85 13386,37 0,000075 57,50 37,89 45,65 46,18
-7,8
123,72 -70,51
Pd 0,5
123,72 -70,51
0,95 14961,24 0,000067 66,21 34,084 40,53 40,99
-8,3
141,13 -86,32
Pd 0,5
141,13 -86,32
1 15748,67 0,000063 74,92 29,342 31,15 34,50
-8,8
158,55 -102,13
Pd 0,5
158,55 -102,13
1 15748,67 0,000063 83,63 24,111 27,22 27,46
-9,3
175,96 -117,94
Pd 0,5
175,96 -117,94
1 15748,67 0,000063 92,33 20,355 22,12 22,27
-9,8
193,38 -133,75
Pd 0,5
193,38 -133,75
1 15748,67 0,000063 101,04 17,818 18,57 18,64
-10,3
210,79 -149,57
Pd 0,5
210,79 -149,57
1 15748,67 0,000063 109,75 16,234 16,24 16,26
-10,8
228,21 -165,38
Pd 0,5
228,21 -165,38
1 15748,67 0,000063 118,46 15,348 14,81 14,79
-11,3
245,62 -181,19
Pd 0,5
245,62 -181,19
1 15748,67 0,000063 127,16 14,937 14,02 13,96
-11,8
263,04 -197,00
Pd 0,5
263,04 -197,00
1 15748,67 0,000063 135,87 14,817 13,61 13,53
-12,3
280,45 -212,81
Pd 0,5
280,45 -212,81
1 15748,67 0,000063 144,58 14,85 13,41 13,31
-12,8
297,87 -228,62
Pd 0,5
297,87 -228,62
1 15748,67 0,000063 153,29 14,945 13,29 13,17
-13,3
315,28 -244,43
73,40 164,67
Reakcja w ściągu 116,8 121,26 121,59
Tabela 17 Otwór 4/2254/H: Sprawdzenie nośności podpór gruntowych w schemacie podpartym
29
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
a) b) c) d)
7.3 Otwór 116 – 2
7.3.1 Schemat wspornikowy
Wyznaczony poziom posadowienia: -10,5 m p.p.t.
Wyznaczona długość ścianki: 13 m
=PXY�R = 506,663@AB
=PXY6T = 0@AB
Rysunek 5 Otwór 116 - 2: a)Parcie gruntu b)Parcie wody c)Reakcje w gruncie d)Odkształcenia oraz momenty zginające
30
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Rodzaj
gruntu miąższość
warstwy rzędna
wsp.
Zagłębienia kxi Dxi ep Rgr
Reakcje w podporach w kolejnych krokach iteracyjnych
krok
1
krok
2
krok
3
krok
4
krok
5
krok
6
krok
7
krok
8
krok
9
krok
10
krok
11
krok
12 [-] [m] [m
n.p.m.] [-] [kN/m] [m/kN] [kPa] [kN]
2,5
-4,4 0,00
1,68 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
0,82
0,00
2,62 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-1,8
0,00
0,83 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-2,63
0,00
1,77 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-4,4
0,00
Nm 0,24 0,04 57,98 0,017246
12,34
3,14 0,884 1,48 1,82 1,88 1,91 1,96 2,05 2,07 2,30 2,37 3,23 3,14
-4,64
13,86
Po 0,5 0,098 4743,50 0,000211
13,54
20,29 60,313 20,29 - - - - - - - - - 20,29
-5,14
67,60
Po 0,6 0,208 12081,40 0,000083
67,60
60,02 113,12 60,02 - - - - - - - - - 60,02
-5,74
132,48
Po 0,6 0,328 19051,43 0,000052
132,48
98,95 123,47 98,95 - - - - - - - - - 98,95
-6,34
197,36
Po 0,52 0,44 22149,22 0,000045
197,36
117,24 95,91 186,04 117,24 - - - - - - - - 117,24
-6,86
253,58
Pd 0,64 0,556 12453,35 0,000080
122,66
88,37 34,583 68,35 98,68 88,37 67,06 70,79 76,67 77,84 90,28 88,37 - 88,37
-7,5
153,51
Pd 0,5 0,67 11724,01 0,000085
153,51
82,78 20,747 40,03 60,50 64,53 51,16 54,21 58,64 59,48 83,00 82,78 - 82,78
-8
177,61
Pd 0,5 0,77 13473,86 0,000074
177,61
94,83 16,45 28,95 45,44 48,88 36,27 38,27 40,55 40,93 43,27 72,35 101,09 94,83
-8,5
201,72
Pd 0,5 0,87 15223,72 0,000066
201,72
106,88 13,769 19,77 31,77 34,46 24,38 24,89 24,25 23,99 18,48 46,81 56,90 62,88
-9
225,82
Pd 0,5 0,97 16973,57 0,000059
225,82
118,94 13,144 13,62 21,31 23,26 14,49 13,00 8,69 7,65 -7,14 20,71 6,83 10,19
-9,5
249,92
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
249,92
130,99 13,418 9,77 13,30 14,45 8,20 4,36 -4,08 5,98 -30,71 -6,51 -47,78 -47,66
-10
274,03
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
274,03
143,04 14,642 8,65 9,04 9,52 4,94 -1,67 -14,79 -17,65 -53,19 -31,70 -100,95 -104,16
-10,5
298,13
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
298,13
155,09 16,716 9,70 7,97 7,98 3,55 -6,30 -24,64 -28,55 - - - -
-11
322,24
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
322,24
167,14 19,245 12,12 9,06 8,73 3,14 -10,38 - - - - - -
-11,5
346,34
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
346,34
179,20 21,977 15,32 11,46 10,89 3,08 - - - - - - -
-12
370,44
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
370,44
191,25 24,774 18,91 14,59 13,85 - - - - - - - -
-12,5
394,55
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
394,55
203,30 27,579 22,68 18,06 17,19 - - - - - - - -
-13
418,65
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
418,65
215,35 30,386 26,50 21,65 20,66 - - - - - - - -
-13,5
442,75
Tabela 18 Otwór 116 - 2: Wyznaczenie nośności oraz podatności podpór gruntowych w schemacie wspornikowym
31
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
a) b) c) d)
7.3.2 Schemat zakotwiony
=;;QM"ZY�R = 37,931@AB
=;;QM"ZY6T = −72,962@AB
�;;QM"ZY�R = 0,00213B
Rysunek 6 Otwór 116-2: a)Parcie gruntu b)Parcie wody c)Reakcje w gruncie d) Odkształcenia oraz momenty zginające
32
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Rodzaj
gruntu
miąższość
warstwy rzędna
wsp.
Zagłębienia kxi Dxi ep Rgr
Reakcje
krok 1 [-] [m]
[m
n.p.m.] [-] [kN/m] [m/kN] [kPa] [kN]
2,5
-3,3 0,00
3,14 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-0,64
0,00
0,17 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-0,81
0,00
2,49 0 0,00 0,000000
0,00
0,00 0,00
-3,3
0,00
Nm 0,55 0,09167 304,52 0,003284
12,34
7,75 0,625
-3,85
15,83
Nm 0,55 0,275 913,57 0,001095
15,83
9,66 1,685
-4,4
19,31
Nm 0,24 0,40667 589,51 0,001696
19,31
4,82 0,978
-4,64
20,84
Po 0,55 0,323 17197,59 0,000058
75,59
57,93 25,111
-5,19
135,06
Po 0,55 0,433 23054,36 0,000043
135,06
90,64 2,511
-5,74
194,53
Po 0,56 0,544 29491,00 0,000034
194,53
125,89 28,768
-6,3
255,09
Po 0,56 0,656 35562,67 0,000028
255,09
159,80 28,279
-6,86
315,64
Pd 0,64 0,776 17380,93 0,000058
152,67
107,58 10,986
-7,5
183,53
Pd 0,5 0,89 15573,69 0,000064
183,53
97,79 8,818
-8
207,63
Pd 0,5 0,99 17323,54 0,000058
207,63
109,84 9,098
-8,5
231,73
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
231,73
121,89 8,912
-9
255,84
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
255,84
133,94 8,75
-9,5
279,94
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
279,94
146,00 8,684
-10
304,04
Pd 0,5 1 17498,53 0,000057
304,04
158,05 8,657
-10,5
328,15
Reakcja w
ściągu 59,14
Tabela 19 Otwór 116-2: Sprawdzenie nośności podpór gruntowych w schemacie podpartym
33
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
8 Zestawienie wyników. Tabela 20 Analiza sił wewnętrznych. Dobór profilu grodzic
Numer otworu
Otwór 4 4/2254/H Otwór 116-2
głębokość
posadowienia
met. Klasyczna
[m n.p.m.]
-10,3 -14,8 -11,5
met. Współpracy -12 -13,3 -10,5
długość ścianki
met. Klasyczna
[m]
12,8 17,3 14
met. Współpracy 14,5 15,8 13
Moment Mmax [kNm] 750,17 925,24 506,66
granica plastyczności fy [MPa] 240 240 240
Nazwa profilu Wx Naprężenia/wytężenie
[cm3] [MPa] [%] [MPa] [%] [MPa] [%]
AZ 18 1800 416,8 174 514,0 214 281,5 117
AZ 19 1940 386,7 161 476,9 199 261,2 109
AZ 25 2455 305,6 127 376,9 157 206,4 86
AZ 26 2600 288,5 120 355,9 148 194,9 81
AZ 28 2755 272,3 113 335,8 140 183,9 77
AZ 34 3430 218,7 91 269,7 112 147,7 62
AZ 36 3600 208,4 87 257,0 107 140,7 59
AZ 38 3780 198,5 83 244,8 102 134,0 56
AZ 46 4595 163,3 68 201,4 84 110,3 46
AZ 48 4800 156,3 65 192,8 80 105,6 44
AZ 50 5015 149,6 62 184,5 77 101,0 42
HZ 575 A-12 / AZ 25 3653 205,4 86 253,3 106 138,7 58
HZ 575 B-12 / AZ 25 3934 190,7 79 235,2 98 128,8 54
HZ 575 C-12 / AZ 25 4261 176,1 73 217,1 90 118,9 50
HZ 575 D-12 / AZ 25 4533 165,5 69 204,1 85 111,8 47
HZ 775 A-12 / AZ 25 5053 148,5 62 183,1 76 100,3 42
HZ 775 B-12 / AZ 25 5429 138,2 58 170,4 71 93,3 39
HZ 575 A-24 / AZ 25 4875 153,9 64 189,8 79 103,9 43
HZ 575 B-24 / AZ 25 5285 141,9 59 175,1 73 95,9 40
HZ 575 C-24 / AZ 25 5745 130,6 54 161,1 67 88,2 37
HZ 575 D-24 / AZ 25 6253 120,0 50 148,0 62 81,0 34
HZ 775 A-24 / AZ 25 7344 102,1 43 126,0 52 69,0 29
HZ 775 B-24 / AZ 25 7915 94,8 39 116,9 49 64,0 27
Wskaźnik plastyczności profili kombinowanych HZ…/AZ 25 został wyznaczony w oparciu o formułę
]^_^ = `abcdebfg:`hhijklk ]^_^ − momentbezwładnościprowilukombinowanego
]{6T��6|} − momentbezwładnościprowiluwzmacniającego
]^^� − momentbezwładnościgrodzicy
34
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
�^_^ − szerokośćprowilukombinowanego
Formuła pochodzi z wytycznych “Steel Foundation Solutions for Projects: Steel Sheet Piling – General
Catalogue 2011” firmy ArcelorMittal
Po analizie różnych wariantów zastosowanych pali, ze względów ekonomicznych ostatecznie przyjęto:
• Dla odcinka I profil AZ 25 ze stali S 270 GP. Wytężenie profilu 76% w fazie montażowej
• Dla odcinka II profil HZ 575 A-12/AZ 25 ze stali S 270 GP. Wytężenie profilu 76% w fazie montażowej
• Dla odcinka III profil HZ 575 A-24/AZ25 ze stali S 270 GP. Wytężenie profilu 70% w fazie montażowej,
Decyzja o zastosowaniu stali wyższej klasy niż wymagana podyktowana jest charakterem konstrukcji, której
zniszczenie lub uszkodzenie mogłoby doprowadzić do poważnych konsekwencji.
9 Obliczenia wytrzymałościowe
9.1 Wymiarowanie ściągu
Na projektowanym odcinku nabrzeża nie przewiduje się możliwości trwałego cumowania jednostek
pływających. Nie mniej ze względu n a sytuacje awaryjne i związane z nimi ryzyko konieczności zacumowania
jednostki ratunkowej zaprojektowano pachoły cumownicze typu ZL15 o sile naciągu cumy 150 kN w
rozstawie co 9,1 m.
9.1.1 Otwór 4
a) b) c)
Rysunek 7 Otwór 4: cumowanie a)model obliczeniowy b)reakcje w podporach gruntowych c)wykres momentów zginających
35
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
9.1.2 Otwór 4/2254/H
9.1.3 Otwór 116-2
a) b) c)
a) b) c)
Rysunek 8 Otwór 4/2254/H: cumowanie a)model obliczeniowy b)reakcje w podporach gruntowych c)wykres momentów zginających
Rysunek 9 Otwór 116-2: cumowanie a)model obliczeniowy b)reakcje w podporach gruntowych c)wykres momentów zginających
36
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
9.1.4 Zestawienie wyników, wyznaczenie przekroju ściągu �^,Y�R.;W� = �̂ ∗ �^,Y�R
�^,Y�R.;� = 1,4 ∗ �^,Y�R.;W�
�Y6T = �^,Y�R.;���
∅T9,Y6T = 2 ∗ +�Y6T�
Tabela 21 Dobór średnicy ściągu
Otwór [-] 4 4/2254/H 116-2
Ms,max [kNm] 235,079 235,059 235,059
Ms,max/Mw,max [-] 0,77 <1 0,62 <1 1,14 <1
Rs,max [kN/m] 299,124 304,816 252,384
rs [m] 1,79 2,27 2,52
Rch
s,max,1 [kN] 535,43196 691,93232 636,00768
Rrs,max,1 [kN] 749,604744 968,705248 890,410752
fd [MPa] 355 355 355
Amin [cm2] 21,12 27,29 25,08
ønt,min [cm] 5,19 5,89 5,65
ønt [mm] 52,0 59,0 57,0
ønt,prov [mm] 64,0
Wytężenie [%] 81,017 92,099 88,30
Przyjęto ściąg o średnicy 70 mm wykonany ze stali S355 o rozstawie podanym w tabeli.
9.2 Wymiarowanei kleszczy ={|,Y�R = 0,1 ∗ �̂" ∗ �^,Y�R
={|,Y�R� = 1,4 ∗ ={|,Y�R
�"{|,Y6T = ={|,Y�R���
�;{|,Y6T = �"{|,Y6T2
37
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Tabela 22 Dobór profilu kleszczy
Otwór [-] 4 4/2254/H 116-2
Mkl,max [kNm] 95,8423208 157,068637 160,273935
Mrkl,max [kNm] 134,179249 219,896091 224,38351
fd [MPa] 275 275 275
W2kl,min [cm3] 487,92 799,62 815,94
W1kl,min [cm3] 243,96 399,81 407,97
Przyjęto C280
W1kl,prov [cm3] 448 448 448
Wytężenie [%] 54,46 89,24 91,06
Przyjęto kleszcze wykonane z dwóch profili C280 ze stali S 275
9.3 Wymiarowanie śrub Tabela 23 Dobór przekroju śrub
�^,Y�R� = �^,Y�R ∗ 1,4 ∗ 1,2
�^,Y6T = �^,Y�R�min(0,65 ∗ �Y; 0,85 ∗ �})
∅^,T9,Y6T = 2 ∗ +�^,Y6T�
Otwór [-] 4 4/2254/H 116-2
Rrs,max [kN/m] 502,52832 512,09088 424,00512
Przyjęto klasę śrub 4,8
Rm [MPa] 400
Re [MPa] 320
0,65*Rm [MPa] 260,00
0,85*Re [MPa] 272,00
As,min [cm2] 19,33 19,70 16,31
øs,nt,min [%] 49,61 50,08 45,57
øs,nt [%] 60 60 60
Przyjęto średnicę M56
Wytężenie [%] 88,6 89,4 81,4
Połączenia śrubowe należy wykonać za pomocą śrub M56 klasy 4,8
38
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Spis tabel i ilustracji, zawartość płyty CD
SPIS TABEL TABELA 1 PARAMETRY GRUNTOWE, WARTOŚCI CHARAKTERYSTYCZNE................................................................................................. 12
TABELA 2 PARCIE CZYNNE GRUNTU, PARCIE WODY - OTWÓR 4, SCHEMAT WSPORNIKOWY ...................................................................... 14
TABELA 3 ODPÓR GRUNTU - OTWÓR 4, SCHEMAT WSPORNIKOWY ..................................................................................................... 14
TABELA 4 PARCIE GRUNTU - OTWÓR 4, SCHEMAT ZAKOTWIONY ........................................................................................................ 15
TABELA 5 ODPÓR GRUNTU - OTWÓR 4, SCHEMAT ZAKOTWIONY ....................................................................................................... 16
TABELA 6 PARCIE GRUNTU - OTWÓR 4/2254/H, SCHEMAT WSPORNIKOWY ....................................................................................... 16
TABELA 7 ODPÓR GRUNTU - OTWÓR 4/2254/H, SCHEMAT WSPORNIKOWY ....................................................................................... 16
TABELA 8 PARCIE GRUNTU - OTWÓR 4/2254/H , SCHEMAT ZAKOTWIONY .......................................................................................... 17
TABELA 9 ODPÓR GRUNTU - OTWÓR 4/2254/H , SCHEMAT ZAKOTWIONY ......................................................................................... 18
TABELA 10 PARCIE GRUNTU - OTWÓR 116 - 2, SCHEMAT WSPORNIKOWY .......................................................................................... 18
TABELA 11 ODPÓR GRUNTU - OTWÓR 116 - 2, SCHEMAT WSPORNIKOWY ......................................................................................... 19
TABELA 12 PARCIE GRUNTU - OTWÓR 116 - 2 , SCHEMAT ZAKOTWIONY ............................................................................................ 20
TABELA 13 ODPÓR GRUNTU - OTWÓR 116 - 2 , SCHEMAT ZAKOTWIONY ............................................................................................ 20
TABELA 14 OTWÓR 4: WYZNACZENIE NOŚNOŚCI ORAZ PODATNOŚCI PODPÓR GRUNTOWYCH W SCHEMACIE WSPORNIKOWYM ...................... 22
TABELA 15 OTWÓR 4: SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI PODPÓR GRUNTOWYCH W SCHEMACIE PODPARTYM ...................................................... 24
TABELA 16 OTWÓR 4/2254/H: WYZNACZENIE NOŚNOŚCI ORAZ PODATNOŚCI PODPÓR GRUNTOWYCH W SCHEMACIE WSPORNIKOWYM ....... 26
TABELA 17 OTWÓR 4/2254/H: SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI PODPÓR GRUNTOWYCH W SCHEMACIE PODPARTYM ........................................ 28
TABELA 18 OTWÓR 116 - 2: WYZNACZENIE NOŚNOŚCI ORAZ PODATNOŚCI PODPÓR GRUNTOWYCH W SCHEMACIE WSPORNIKOWYM ............ 30
TABELA 19 OTWÓR 116-2: SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI PODPÓR GRUNTOWYCH W SCHEMACIE PODPARTYM ............................................... 32
TABELA 20 ANALIZA SIŁ WEWNĘTRZNYCH. DOBÓR PROFILU GRODZIC ................................................................................................. 33
TABELA 21 DOBÓR ŚREDNICY ŚCIĄGU .......................................................................................................................................... 36
TABELA 22 DOBÓR PROFILU KLESZCZY .......................................................................................................................................... 37
TABELA 23 DOBÓR PRZEKROJU ŚRUB ........................................................................................................................................... 37
SPIS ILUSTRACJI RYSUNEK 1 OTWÓR 4: A)PARCIE GRUNTU B)PARCIE WODY C)REAKCJE W GRUNCIE D) ODKSZTAŁCENIA ORAZ MOMENTY ZGINAJĄCE ....... 21
RYSUNEK 2 OTWÓR 4: A)PARCIE GRUNTU B)PARCIE WODY C)REAKCJE W GRUNCIE D) ODKSZTAŁCENIA ORAZ MOMENTY ZGINAJĄCE ...... 23
RYSUNEK 3 OTWÓR 4/2254/H: A)PARCIE GRUNTU B)PARCIE WODY C)REAKCJE W GRUNCIE D) ODKSZTAŁCENIA ORAZ MOMENTY ZGINAJĄCE
................................................................................................................................................................................... 25
RYSUNEK 4 OTWÓR 4/2254/H: A)PARCIE GRUNTU B)PARCIE WODY C)REAKCJE W GRUNCIE D) ODKSZTAŁCENIA ORAZ MOMENTY ZGINAJĄCE
................................................................................................................................................................................... 27
RYSUNEK 5 OTWÓR 116 - 2: A)PARCIE GRUNTU B)PARCIE WODY C)REAKCJE W GRUNCIE D)ODKSZTAŁCENIA ORAZ MOMENTY ZGINAJĄCE. 29
RYSUNEK 6 OTWÓR 116-2: A)PARCIE GRUNTU B)PARCIE WODY C)REAKCJE W GRUNCIE D) ODKSZTAŁCENIA ORAZ MOMENTY ZGINAJĄCE ... 31
RYSUNEK 7 OTWÓR 4: CUMOWANIE A)MODEL OBLICZENIOWY B)REAKCJE W PODPORACH GRUNTOWYCH C)WYKRES MOMENTÓW
ZGINAJĄCYCH ................................................................................................................................................................. 34
RYSUNEK 8 OTWÓR 4/2254/H: CUMOWANIE A)MODEL OBLICZENIOWY B)REAKCJE W PODPORACH GRUNTOWYCH C)WYKRES MOMENTÓW
ZGINAJĄCYCH ................................................................................................................................................................. 35
RYSUNEK 9 OTWÓR 116-2: CUMOWANIE A)MODEL OBLICZENIOWY B)REAKCJE W PODPORACH GRUNTOWYCH C)WYKRES MOMENTÓW
ZGINAJĄCYCH ................................................................................................................................................................. 35
Zawartość płyty CD
(1) Treść pracy inżynierskiej (plik programu Word)
(2) Zestawienie plików projektowych programu RM-WIN (pliki programu RM-WIN)
(3) Wydruki z programu RM-WIN (.pdf)
(4) Arkusze kalkulacyjne z obliczeniami tabelarycznymi (pliki programu Excel)
(5) Rysunki (.dwg ; .pdf)
39
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Bibliografia
Na potrzeby niniejszego opracowania wykorzystane zostały następujące materiały:
(1) Z.Wiłun, Zarys geotechniki, WKŁ 2007
(2) A.Krasiński, Materiały do projektowania grodzy, PG 2007
(3) Program do obliczania ustrojów statycznie niewyznaczalnych RM-WIN
(4) Program Kalkulator Parametrów Gruntowych firmy SPECBUD
(5) Katalog profili grodzic stalowych firmy PROFILARBED S.A.
(6) Arcelor Mittal Pilling Handbook 8th
edition, ArcelorMittal 2008
(7) “Steel Foundation Solutions for Projects: Steel Sheet Piling – General Catalogue 2011” ArcelorMittal
2008.
(8) PN-83 B-03010 Ściany oporowe, Obliczenia statyczne i projektowanie
(9) PN-81 B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli, Obliczenia statyczne i projektowanie
bibliografia
40
Politechnika Gdańska Wydział ILiŚ
Sem. VII Geotechnika
Adam Kukułka
Obudowa ze ścianki szczelnej – Wyspa Spichrzów
Spis rysunków
Spis rysunków
1 Nowa linia nabrzeża – mapa zasadnicza Skala 1:500
2 Przekrój geotechniczny nabrzeża Skala 1:100/1000
3 Otwór 4
3.1 Przekrój poprzeczny nabrzeża – warunki ogólne Skala 1:100
3.2 Warunki gruntowo-wodne Etap I Skala 1:100
3.3 Warunki gruntowo-wodne Etap II Skala 1:100
4 Otwór 4/2254/H
4.1 Przekrój poprzeczny nabrzeża – warunki ogólne Skala 1:100
4.2 Warunki gruntowo-wodne Etap I Skala 1:100
4.3 Warunki gruntowo-wodne Etap II Skala 1:100
5 Otwór 116-2
5.1 Przekrój poprzeczny nabrzeża – warunki ogólne Skala 1:100
5.2 Warunki gruntowo-wodne Etap I Skala 1:100
5.3 Warunki gruntowo-wodne Etap II Skala 1:100
top related