Proraun i crtanje jednostepenog zupastog reduktora
Proraun i crtanje jednostepenog zupastog reduktora
za
z
n2
=109.47
Proraun jednostepenog zupastog reduktora
Zadatak:
Delimicno proraunati i nacrtati jednostepeni horizontalni reduktor sa cilindrinim zupanicima i otvorenim lananim parom za podatke u tabeli i prema slici V9-1.1:
1.Proraun zupanika prema vrstoi:
a)bokova,
b)podnoja
2.Osnovni kinematiki odnosi i geometrijske mere zupanika
3.Prethodni proraun vratila reduktora
4.Oblikovanje zupanika i osnovne konstruktivne mere
5.Proraun lananog para
6.Prethodno oblikovanje reduktora;utvrivanje raspona izmeu elemenata
7.Proraun leajeva
8.Oblikovanje reduktora(druga faza)
9.Proraun spoja vratila i elemenata klinovima
10.Zavrni proraun vratila reduktora
11.Izbor i provere spojnice
12.Izrada radionikih crtea zupanika,lananika,vratila i detalja spojnoce.
Podaci:
-nominalna ulazna snaga - P1=9.5 [kw]
-uestanost obrtanja ulaznog vratila n1=950[min-1],
-prenosni odnos zupanog para- uz = 5
-prenosni odnos lananog para- ul = 2.92
-broj zubaca pogonskog zupcanika - z1=20
-ugao nagiba bone linije zubaca - =14(
-koeficijenti pomeranja profila- x1 = x2 = 0
-kvalitet tolerancije zupanika IT 7
-faktor spoljasnjih dinamikih sila - KA=1,1
-spoj zupanika i spojnice sa vratilom: spoj klinom SRPS M.C2.060 A - bxhxl,
-smer - LEVI
-materijal i ostale podatke usvojiti prema preporukama
________________________________________________________________________________
Napomena: Za izradu zadatka koristiemo udbenik MAINSKI ELEMENTI
Praktikum za vebe za III razred mainske kole od Mr Dobrosava Petrovia
REENJE
1.Proraun zupanika prema vrstoi
a)vrstoa bokova
Prenik podeone krunice malog zupanika
3
2
2
1
1
1
2
H
K
+
=
z
u
u
T
d
z
z
d
s
j
[mm]
Za oba zupanika usvajamo materijal .4130 poboljan ili normalizovan,trajna dinamika izdrljivost pri povrinskom pritisku (Hlim=700 [N/mm2],a pri savijanju (Flim =270 [N/mm2] (tab.13 .135).
Uticajni faktori:
z-opti faktor napona
z = 2,5 zE
b
cos
[N/mm] ;
zE - faktor elasticnosti materijala spregnutih zupanika.
Ako su oba zupanika od elika tada je zE =189 [N / mm]
=14( (zadata vrednost)
4
.
465
cos14
189
5
.
2
=
=
o
z
[N/mm].
KH-opti faktor optereenja,
KH=KAKVKH;
KA-faktor neravnomernosti spoljanjeg optereenja;
KA=1,1 (u postavci zadatka);
KV-faktor unutrasnjih dinamikih sila(nepoznat);
Proizvod faktora KV i KH u prethodnom proraunu moemo usvojiti KVKH =(1,11,2)
pa imamo KH=(1,11,2)KA
Vee vrednosti uzimaju se za vee brojeve obrtaja,grublje kvalitete tolerancija,vee brojeve zubaca i nesimetrian,posebno konzolni poloaj zupanika na vratilu.
Usvajamo: KH=1,2KA=1.2 1.1=1.32.
-odnos irine i prenika kinematskog kruga zupanika,za poboljane zupanike postavljene simetrino izmeu oslonaca
=b/d1=(0,51,4), Usvajamo =0,8.
T1-obrtni momenat na pogonskom vratilu,
[
]
Nmm
P
T
1
1
1
w
=
;
1=n1/30=(3,14950)/30=99.43[rad/s]
[
]
[
]
Nmm
kNm
T
95545
10
095545
.
0
095545
.
0
43
.
99
5
.
9
6
1
=
=
=
=
uz-prenosni odnos zupanog para,
uz=5 (u postavci zadatka)
(d-dozvoljeni povrinski pritisak izmeu bokova zubaca zupanika
S
d
lim
H
=
s
s
(Hlim=700 [N/mm2], (usvojena vrednost)
S=(1.5...2) - stepen sigurnosti; Usvajam S=1.7
76
.
411
7
.
1
700
=
=
d
s
[N/mm2] pa je prenik podeone krunice malog zupanika
[
]
mm
d
48
.
78
32
,
1
4
.
465
5
1
5
76
,
411
8
,
0
95545
2
3
2
2
1
=
+
=
Normalni modul
[
]
mm
z
d
m
n
1
1
cos
b
=
;
[
]
mm
z
d
m
n
81
.
3
20
14
cos
48
.
78
cos
1
1
=
=
=
o
b
Usvajamo standardni modul mn=4 , (Vidi tab. 1)
pa je prenik
]
[
cos
1
1
mm
z
m
d
n
b
=
]
[
449
.
82
14
cos
20
4
cos
1
1
mm
z
m
d
n
=
=
=
o
b
Modul zupanika(u ceonoj ravni)
m = mt=mn/cos [mm]
m=4/cos14(=4.1224 [mm]
irina zupanika b=d1
b=0,882.449=65.96[mm],usvajamo b=66[mm].
Zavrni tacniji proraun prema vrstoi bokova ovde se ne moze tanije prikazivati,pa ocenjujemo samo,opet priblizno,da li su pretpostavljeni faktori Kv i KH u dozvoljenim granicama.
Za odreivanje faktora Kv, izraunavamo obimnu brzinu v i proizvod vzn1/100.
v=
60
1
1
n
d
p
[m/s]
d1=82.449[mm] = 82.449/1000 = 0.082449 [m];
n1=950[min-1]-(zadata vrednost u postavci zadatka),
v=
60
1
1
n
d
p
=
60
950
082449
.
0
p
=4.1[ m/s]
zn1=z1/cos3=20/cos314(=21.89; vzn1/100=4.121.89/100=0.875 [m/s]; (Na osnovu ove vrednosti i kvaliteta tolerancije zupanika IT 7 u sledeem dijagramu oitavamo
a
v
K
i
b
v
K
)
Stepen sprezanja bonih linija zubaca
=
=
p
b
e
b
t
m
tg
b
14
.
3
1224
.
4
14
66
o
tg
=1.27>1
(Ako je >1 tada je
b
v
v
K
K
=
);
(Ako je 1, pa je
b
v
v
K
K
=
;
05
.
1
=
b
v
K
(Usvojeno iz dijagrama sl.D1. za kvalitet IT7(u postavci zad.)). pa je i
05
.
1
K
K
v
v
=
=
b
Faktor KH odreujemo priblino prema tabeli 12,
-za odnos b/d1=66/82.449=0,8; KH=(1,021,08)( tabela 12)
-usvajamo KH=1,07 za oba zupanika simetrino postavljena izmeu oslonaca i ostale uslove.
Proizvod faktora Kv i KH je:
KvKH=1.051,07=1,12; manji je od pretpostavljenog 1,2 sto utie pozitivno na vrstou.
b). vrstoa podnoja
Radni naponi u podnoju zubaca za zupanika 1 i 2:
b
b
e
s
H
V
A
n
t
Sa
Fa
F
K
K
K
bm
F
y
y
y
y
=
1
1
1
[N/mm2]
b
b
e
s
F
V
A
n
t
Sa
Fa
F
K
K
K
bm
F
y
y
y
y
=
2
2
2
[N/mm2]
- yFa - faktor oblika zupca;
z2=uz z1 =5 20 =100
-za zn1=z1/cos3=20/cos314( = 21.89
zn2 = z2/cos3 = 100/cos314( = 109.47 i
za x1=x2=0 (zadata vrednost);
yFa1=2.87; yFa2=2,2 (tabela 16)
ySa-faktor koncentracije napona u podnozju zubaca ,
ySa1=1,68; ySa2=2,03 (Sl.D2)
y-faktor kraka sile;
y = 0,2+(0,8/)
Ovde je - stepen sprezanja profila zubaca.
U ovoj fazi rada raunamo ga po pribliznom obrascu:
@
EMBED Equation.3
b
cos
1
1
2
,
3
88
,
1
2
1
+
-
z
z
63
.
1
14
cos
100
1
20
1
2
,
3
88
,
1
@
+
-
@
o
a
e
Kasnije ce se izraunati tana vrednost .
y = 0,2+(0,8/) = 0,2+(0,8/1.63) = 0.69
y-faktor oblika za kose zupce.
o
120
1
b
e
b
b
-
=
y
=
-
=
o
o
120
14
27
.
1
1
0,852.
Ft1-obimna sila:
Ft=
=
1
1
2
d
T
449
.
82
95545
2
=2317.7[N].
KA=1,1;(zadata vrednost) Kv=1,05; (KFb1):
bg=75[mm](tacka 4) ; b1=66[mm](tacka 2.9), bg>b1 pa je
l= bg+2(k+l2)+B1;
Ovde je sirina glavcine poluspojnice:
L=1,7d3+(4050)mm, prenik vratila je d3= 30[mm]( Taka 3, strana 13)
L=1,730+45=96[mm]
l=b1+2(k+l2)+B1= bg+2(k+l2)+B1;
l=75+2(12+8)+17=132[mm],
l1=B1/2+l3+l4+L/2;
l=17/2+20+15+96/2=91,5[mm].
f=bg+ 2(k+l2)+B2 = 75+2(12+8)+21=136[mm],
f1= B2/2+l3+l4+l5 = 21/2+20+15+43/2=67[mm].
Obimna sila:
Ft=
1
1
2
d
K
T
A
449
,
82
1
,
1
95545
2
=
=2549[N]
Radijalna sila:
Fr =
b
a
cos
n
tg
Ft
o
o
14
cos
20
2549
tg
=
= 956[N]
Aksijalna sila:
Fa = Fttg = 2549 tg14 = 635.5[N]
VRATILO I
Sema opterecenja vratila silama i dijagram momenta uvijanja prikazani su na slici V9-1.4, a) i b).
Otpori oslonaca od sila u ravni XZ:
Faz=Ft/2=2549 / 2 = 1274.5 [N].
Otpori oslonaca od sila u ravni XY:
FBy=
l
r
F
l
F
a
r
1
1
1
2
+
-
;
Fr1= Fr = 956 [N]; Fa1 = Fa =635.5 [N]; r1 = d1/2 = 82.44 / 2= 41.2 [mm] pa je
]
[
6
.
279
132
2
,
41
5
,
635
2
132
956
N
F
By
-
=
+
-
=
FAy= -FBy+Fr1= -279.6 + 956 = 676.4 [N].
Rezultujuci otpor oslonca-radijalno opterecenje lezaja(vece u osloncu A)
FA=FAr=
2
2
Az
Ay
F
F
+
=
2
2
5
,
1274
4
.
676
+
= 1945.4[N].
Izbor i proracun lezajeva vrsimo prema vecem opterecenju FAr=1945.4 [N];
aksijalna sila Fa=635,5[N].
Iz tabele 55 nalazimo za lezaj 6207:
C=19,6 [kN]-dinamicka moc nosenja lezaja,
C0=13,7[kN]-staticka moc nosenja lezaja;
Iz tabele 50 je:
Fa/C0=0,6355 / 13,7=0,046.
Pomocna velicina
e=0,26; Fa/FAr= 0,6355 / 1,9454 = 0,327>e;
pa su faktori radijalnog i aksijalnog opterecenja X = 0.56 i Y = 1,71.
Ekvivalentno opterecenje
F = XFAr+YFa = 0.561945.4+1,71635.5 = 2176.1[N] = 2.176[kN].
Vek lezaja u asovima: Lh =
a
F
f
C
n
t
60
10
6
=
=
3
6
176
.
2
1
6
,
19
950
60
10
12820.8 [h]
Prema preporukama za reduktore radni vek treba da bude od 8000 do 45000,
pa lezaj 6207 zadovoljava taj kriterijum.
(Napomena: Ukoliko vek lezaja ne zadovoljava , odnosno ako je vrednost manja od 8000 [h] ,
mozemo usvojiti kvalitetniji lezaj, npr.6307 koji moze da izdrzi veca opterecenja)
Sl.V9-1.4
a) - Shema optereenja silama;
b) - Shema optereenja silama;
c), d) i f) - Dijagrami momenata uvijanja
VRATILO II
ema opterecenja vratila silama i dijagram momenta uvijanja prikazani su na sl.V9-1.5.
Sile koje opterecuju vratilo od zupcane sprege:
Ft 2 = - Ft 1 = -2549 [N], Fr2 = -Fr1 = -956 [N], Fa2 = -Fa1 = -635,3 [N].
Sila koja opterecuje vratilo,a potice od lancanog prenosa priblizno u pravcu koji spaja centre lancanika:
FL=Ft3+2 k f q a [N].
Ft 3 = (2T3KA) / d3 [N].
T3 = T2 = T1 uz R = 95545 5 0,96 = 458616[N]; KA = 1.1 (zadata vrednost)
d3=p/sin(180(/z3) = 25,4/sin(180(/26) = 25.4/0.1205 = 210,72[mm]
Ft3 =2 458616 1,1 / 210,72 = 4788 [N]
a =930.64 [mm] = 0,93064[m]-osno rastojanje lancanika.
q=2,7[kg/m]-masa jedinice duzine lanca odredjena ranije.
kf=40-koeficijent koji zavisi od polozaja lanca;ovde ugao do 45( prema horizontali.
(Za ugao 0( kf = 60, a za ugao 90( (vertikalan prenos) kf=10).
FL=Ft3+2 k f q a = 4788 + 2 40 2,7 0,93064 = 4989 [N]
-Komponente sile FL
FLy = FLz = FLsin 45( = 4989 0,707 = 3528 [N].
Dalji proracun za vratilo II ovde se nece prikazivati.
Sl.V9-1.5.
a) Shema optereenja vratila II silama
b) Dijagram momenta uvijanja
8.Oblikovanje reduktora-druga faza
Pri prethodnom oblikovanju vratila dato je iz prakticnih razloga dosta podataka, koje inace treba obuhvatiti u ovoj fazi razrade reduktora.U drugoj fazi dalje se konstruktivno razradjuje sklop reduktora sa detaljima za zavrsni proracun.
-Usvojen je lezaj 6207
-Duzina kraja vratila odredjena je duzinom glavcine spojnice,koja je ranije bila izracunata pomocu iskustvenog obrasca zbog eventualnog uzimanja u obzir tezine spojnice pri proracunu otpora oslonaca.
Iz tabele 60 (str.171) biramo elasticnu spojnicu sa valjkastim gumenim uloscima prema
JUS M.C1.515.
Za merodavni obrtni moment T = TnKA = T1KA = 95545 1,1 = 105099,5 [Nmm] i
precnik na mestu spojnice d3=30 [mm], usvajamo spojnicu za Tmax=145 [Nm] = 145000[Nmm]
i raspon precnika d =1640[mm].
Duzina glavcine:l1=60[mm] i l2=90[mm]. Usvajamo duzinu kraja vratila L2 = 90 [mm].
-Za spojeve sa vratilom primenjeni su klinovi oblika A ciju duzinu treba usvojiti 510[mm] manju od duzine odgovarajuce glavcine pa prilagoditi standardnim vrednostima.
9.Proraun spoja vratila i elemenata klinovima
VRATILO I
Na mestu spojnice za precnik vratila d3=30[mm] ](Usvojena vrednost -vidi tacku 3 ,strana 13) usvajamo klin JUS M.C2.060-A 8x7x80 ( Napomena: oznaka klina je bxhx l )
sa t1=4[mm] i t2=3,3[mm] (tabela 40 str.151)
Povrsinski pritisak izmedju klina i glavcine
p2=
(
)
2
3
1
2
t
b
l
d
K
T
A
-
(
)
3
,
3
8
80
30
1
,
1
95545
2
-
=
=29,49[N/mm2]
Stvarni pritisak je manji od dozvoljenih vrednosti pd=(4565)[N/mm2], za obod spojnice od sivog liva( na pr.SL150), pa zadovoljava jedan klin.
Na mestu zupcanika za precnik vratila d1=40mm ] (Usvojena vrednost -vidi tacku 3 ,strana 13) usvajamo klin JUS M.C2.060-A 12x8x56 ( Napomena: oznaka klina je bxhx l )
sa t1 = 5 [mm] i t2 = 3,3[mm]. (tabela 40 str.151)
Povrsinski pritisak izmedju klina i glavcine
p2=
(
)
2
3
1
2
t
b
l
d
K
T
A
-
=
(
)
3
,
3
12
56
40
1
,
1
95545
2
-
=36,19[N/mm2]
Radni pritisak dosta je manji od dozvoljenog pd = (75100)[ N/mm2 ] za celicni zupcanik (glavcinu) pa je spoj dosta siguran.
10.Zavrni proraun vratila reduktora
Potrebno je proveriti dinamicki stepen sigurnosti u opasnim presecima vratila. Racuna se sa naizmenicno promenljivim simetricnim normalnim naponom i sa pocetno jednosmerno promenljivim tangencijalnim naponom.
VRATILO I
Presek na mestu spojnice
Precnik vratila I na mestu spojnice je d3 = 30 [mm](Usvojena vrednost -vidi tacku 3 ,strana 13)
Vratilo je u ovom preseku izlozeno samo uvijanju. Radni napon uvijanja:
U=
Wp
K
T
A
[N/mm2]; gde je T = T1 = 95545 [Nmm](izracunata vrednost u tacki 1); KA=1.1
( Iz tabele 47) je Wp=
3
2
1
3
1
3
3
2
)
(
16
d
t
d
t
b
d
-
-
p
=
-
-
=
30
2
)
4
30
(
4
8
16
30
14
,
3
2
3
4938.22[mm3];
U
22
.
4938
1
,
1
95545
=
= 21,28[N/mm2]
Faktori koji uticu na dinamicku izdrzljivost elemenata:
( Iz tab.42 usvajam) 1 = (0,950,98); Usvojeno 1=0,96 -faktor stanja povrsine za fino struganu povrsinu i zateznu cvrstocu za C.0545 je Rm=(470....610)[N/mm2], ( Tabela 38)
( Iz tab.43 usvajam) 2=0,81-faktor mera za uvijanje precnik 30mm,
( Iz tab.44 usvajam) 3=1-faktor ojacanja povrsinskog sloja (nije predvidjeno)
( Iz tab.46 usvajam) K=(1,381,55) usvojeno K=1,5-efektivni faktor koncentracije napona za Rm=470...610 N/mm2.
Stepen sigurnosti:
S=
u
K
D
t
b
t
x
x
x
)
0
(
3
2
1
;
Za materijal .0545 je D(0)=170240 [N/mm2], usvajam D(0)=205 [N/mm2].
S
=
=
28
,
21
5
,
1
205
1
81
,
0
96
,
0
4,99. -zadovoljava
Stepen sigurnosti veci je od preporucenog [1,52,5(3)] za trajanje masinske konstrukcije, a odluka o eventualnom smanjenju precnika na ovom mestu,moze se doneti posle provere drugih preseka.
Presek na mestu zupcanika
Presek je izlozen slozenom naponskom stanju,uvijanju i savijanju.
Radni napon uvijanja
u=
p
A
W
K
T
[N/mm2]; Wp=
d
t
d
t
b
d
-
-
2
)
(
16
2
1
1
1
3
1
p
;
Na mestu zupcanika precnik vratila I je d1=40[mm];
t1=5[mm]; b=12[mm]; KA=1.1 ( usvojeno - tacka 9 )
Wp=
=
-
-
40
2
)
5
40
(
5
12
16
40
14
,
3
2
3
11641,25 [mm2].
u=
p
A
W
K
T
25
,
11641
1
,
1
95496
=
=9,028 [N/mm2]
Stepen sigurnosti pri uvijanju:
S =
u
K
D
t
b
t
x
x
x
)
0
(
3
2
1
; 1=0,96; 2=0,78 (d1=40); 3=1; K=1,5.
S =
=
028
,
9
5
,
1
205
1
78
,
0
96
,
0
11,33
Momenti savijanja od sila u vertikalnoj ravni (vidi seme opterecenja sl.V9-1.4 a i b)
MXZ = My = - Faz l/2 [Nmm] ; gde je l=132[mm]; Faz=1274,05[N] (tacka 7); pa je
MXZ = My = - 1274,05 132/2 = - 84117 [Nmm]
Momenti savijanja od sila u horizontalnoj ravni raunato sa leve strane nosaa od preseka a beskonano blizu preseku s leve i desne strane:
2
l
F
M
M
Ay
l
Z
l
XY
=
=
; gde je : l=132[mm]; FAy= 676,4 [N] (tacka 7);
l
Z
l
XY
M
M
=
]
[
4
.
44642
2
132
4
,
676
Nmm
=
=
;
Fa1 = 635,5 [N]. (Vidi - tacka 7, strana 18)
d
Z
d
XY
M
M
=
]
[
8
.
44635
1
1
Nmm
r
F
a
-
=
d
Z
d
XY
M
M
=
1
1
8
.
44635
r
F
a
-
=
]
[
8
.
18459
2
,
41
5
,
635
4
,
44642
Nmm
=
-
=
Rezultujui momenti savijanja u preseku ispod zupanika:
2
2
1
)
(
)
(
l
z
l
y
l
M
M
M
+
=
; gde su : Myl = 84117 [Nmm];
]
[
4
.
44642
Nmm
M
l
Z
=
2
2
1
)
(
)
(
l
z
l
y
l
M
M
M
+
=
]
[
27
.
95229
4
.
44642
84117
2
2
Nmm
=
+
=
]
[
)
(
)
(
2
2
1
Nmm
M
M
M
d
z
d
y
d
+
=
;
];
[
84117
Nmm
M
d
y
-
=
d
Z
M
=18459.8 [Nmm]
]
[
7
.
86118
8
.
18459
)
84117
(
2
2
1
Nmm
M
d
=
+
-
=
Sa ovim vrednostima docrtani su dijagrami momenata savijanja na slici V9-1.4 (e, d i f).
Radni napon savijanja
W
M
s
s
=
s
2
mm
N
; d = 40[mm]; t1=5[mm]; b = 12 [mm]; Msmax =
]
[
27
.
95229
Nmm
d
t
d
bt
d
W
2
)
(
32
2
1
1
3
-
-
=
p
(
)
]
[
25
.
5361
75
.
918
6280
40
2
5
40
5
12
32
40
3
2
3
mm
=
-
=
-
-
=
p
W
M
s
s
=
s
=
=
2
76
,
17
25
.
5361
27
.
95229
mm
N
Koeficienti za korekciju kritinog napona:
(
)
(
)
85
,
1
usvajamo
9
.
1
...
8
.
1
;
1
;
84
,
0
;
96
,
0
3
2
1
=
=
=
=
=
K
k
b
b
x
x
x
Stepen sigurnosti pri savijanju
s
k
D
S
s
b
s
x
x
x
s
=
-
)
1
(
3
2
1
;
(Iz tabele 39 str.150 )za C.0545 usvajam
(
)
(
)
(
)
]
/
[
245
..
,
270
........
220
2
1
1
mm
N
Usvajam
D
D
=
=
-
-
s
s
=
s
S
01
.
6
76
,
17
85
,
1
245
1
84
,
0
96
,
0
=
Ukupni stepen sigurnosti
S =11,33
=
s
S
6.01
2
2
t
s
t
s
S
S
S
S
S
+
=
27
.
5
33
,
11
01
.
6
33
,
11
01
.
6
2
2
=
+
=
Uz poveanu sigurnost usvajamo konano prenike vratila koji su usvojeni u tacki 3,
]
[
40
1
mm
d
=
;
]
[
35
2
mm
d
=
i
]
[
30
3
mm
d
=
iako prema dobijenim stepenima sigurnosti iste moemo smanjiti, ali se raun mora ponoviti do konanog priblienja preporuenim optimalnim vrednostima S = [1,5...2,5(3)]
Napomena:
Na sl.V9-1.9 u dodatku I prikazana je algoritamska ema za proraun iz zadatka 9.1, a na sl.V9-1.10 za proraun iz zadatka 5.1 i 5.2 (vezba br.5 ).
11. Izbor i provera spojnice
Za prenike vratila na mestu spojnice d=30
[
]
mm
i merodavni obrtni moment T1=105099.5
[
]
Nmm
ranije je odabrana elastina spojnica sa gumenim ulocima za T1=145000
[
]
Nmm
(tabela 60).
D=130-mm nazivni precnik
D0=90mm- prenik krunice na kojoj su rasporeeni svornjaci i valjkasti gumeni uloci,
d=1640mm podruje prenika rupa za vratilo u obodima,
X=2
[
]
mm
- razmak izmeu oboda,
l1=60, l2=90
[
]
mm
- duine glavine oboda,
z = 8 - broj uloaka,
du =18
[
]
mm
-prenik rupa u obodu za uloke,
ds = dz = 8
[
]
mm
- prenik stabla svornjaka sa navojem ( JUS M.C3.080 ) navoj M6.
b = 22
[
]
mm
- duina uloaka,
nmax - maksimalna uestanost obrtanja spojnice.
Obimna sila na ulocima
Z
D
T
F
t
=
0
1
1
2
[
]
N
292
8
90
5
.
105099
2
=
=
Povrinski pritisak na ulocima
b
d
F
p
s
t
=
.
66
,
1
22
8
292
2
=
=
mm
N
Povrinski pritisak manji je od dozvoljenog
=
2
4
,
2
mm
N
p
d
sto zadovoljava.
Moment savijanja u kritinim presecima tela svornjaka
)
67
,
0
(
1
1
x
b
F
M
t
s
+
=
]
[
4888
)
2
22
67
,
0
(
292
Nmm
=
+
=
Napon savijanja u kritinom preseku stabla svornjaka
3
32
z
s
s
s
d
M
W
M
=
=
p
s
=
=
2
3
29
,
97
8
4888
32
mm
N
p
Dozvoljeni napon savijanja za materijal svornjaka .1430 sa
=
2
2
.
0
430
mm
N
R
p
,
S
R
p
sd
2
.
0
1
,
1
=
s
=
=
2
158
3
430
1
,
1
mm
N
;
sd
s
s
s
-Radni napon savijanja manji je od dozvoljenog pa je obezbeena sigurnost spoja svornjacima.
12.Crtezi
ySa1
n3=190 [min-1]
ySa2
za
zn1=21.89
za zn2=109.47
za
zn1=21.89
0.875
0.875
MT 14 Oktobar 12.06.2008List br. 26
_1448967918.unknown
_1449056945.unknown
_1452589442.unknown
_1452943445.unknown
_1453891893.unknown
_1453892342.unknown
_1453892612.unknown
_1453892860.unknown
_1453893345.unknown
_1453892686.unknown
_1453892439.unknown
_1453892188.unknown
_1453892221.unknown
_1453892111.unknown
_1453890951.unknown
_1453891477.unknown
_1453891720.unknown
_1453891030.unknown
_1453802522.dwg
_1453808315.dwg
_1452943468.unknown
_1452940373.unknown
_1452941550.unknown
_1452941887.unknown
_1452940767.unknown
_1452589979.unknown
_1452940235.unknown
_1452589950.unknown
_1452503250.unknown
_1452507112.unknown
_1452587282.unknown
_1452587369.unknown
_1452507463.unknown
_1452506657.unknown
_1452506669.unknown
_1452506426.unknown
_1449484626.unknown
_1452503063.unknown
_1452503098.unknown
_1449660037.unknown
_1449316249.unknown
_1449484515.unknown
_1449056946.unknown
_1449050951.unknown
_1449056069.unknown
_1449056465.unknown
_1449056653.unknown
_1449056121.unknown
_1449055344.unknown
_1449056017.unknown
_1449053980.unknown
_1448969402.unknown
_1449050863.unknown
_1449050892.unknown
_1449050717.unknown
_1448968272.unknown
_1448969401.unknown
_1448969400.unknown
_1448968252.unknown
_1327915039.unknown
_1329055764.unknown
_1419880839.unknown
_1448967092.unknown
_1448967739.unknown
_1448967908.unknown
_1448967731.unknown
_1448966356.unknown
_1448966728.unknown
_1421095087.unknown
_1425973769.unknown
_1421090505.unknown
_1329056444.unknown
_1329058707.unknown
_1329059366.unknown
_1329127161.unknown
_1329127376.unknown
_1329059042.unknown
_1329058374.unknown
_1329058674.unknown
_1329056732.unknown
_1329056198.unknown
_1329056280.unknown
_1329056098.unknown
_1328681987.unknown
_1329054001.unknown
_1329054909.unknown
_1329054979.unknown
_1329054003.unknown
_1329054216.unknown
_1328682449.unknown
_1328683907.unknown
_1329053639.unknown
_1328682971.unknown
_1328682401.unknown
_1328680291.unknown
_1328681623.unknown
_1328681954.unknown
_1328681366.unknown
_1328344005.unknown
_1328344581.unknown
_1328679417.unknown
_1328343626.unknown
_1274703814.unknown
_1327470079.unknown
_1327826192.unknown
_1327911241.unknown
_1327911320.unknown
_1327829822.unknown
_1327824965.unknown
_1327825773.unknown
_1327470996.unknown
_1327473655.unknown
_1327470796.unknown
_1274704020.unknown
_1327468225.unknown
_1327468265.unknown
_1274704025.unknown
_1274703932.unknown
_1274703934.unknown
_1274274145.unknown
_1274703789.unknown
_1274703797.unknown
_1274703802.unknown
_1274703793.unknown
_1274703484.unknown
_1274703772.unknown
_1274703779.unknown
_1274703782.unknown
_1274703775.unknown
_1274703733.unknown
_1274703759.unknown
_1274703746.unknown
_1274703714.unknown
_1274274188.unknown
_1274274208.unknown
_1274274217.unknown
_1274274191.unknown
_1274274173.unknown
_1274266887.unknown
_1274274074.unknown
_1274274141.unknown
_1274267011.unknown
_1238563669.unknown
_1239171455.unknown
_1240413186.unknown
_1273591831.unknown
_1239778324.unknown
_1239167553.unknown
_1236781780.unknown
_1077537295.unknown
