Page 1
PRORAČUN ROGA
CPODACI ZA PRORAČUN:
3.38 3.90
B 3.12 1.67 1.93
H VRSTA POKRIVAČA CREP
RAZMAK ROGOVA λ 0.66 m'
A NAGIB KROVA α 30
VISINA KROVA H 3.12 m'
sin α =
3.38 1.67 [m'] cos α =
l1 l2 OPTEREĆENjE
OD POKRIVAČA g = 1.00
OD SNEGA s = 0.65
OD VETRA 0.60
0.87 0.49 0.36
0.50 0.28 0.21
1.15 0.60 0.36
0.87 0.85 1.71
0.50 0.28 0.78
1.15 0.96 2.11
0.36 0.36
OPTEREĆENjE JEDNOG ROGA PO m'
1.13 kN/m'
0.52 kN/m'
1.40 kN/m'
0.24 kN/m'
STATIČKI PRORAČUN DIMENZIONISANjE
-1.04 kNm 1748.10
1.08 kN
2.47 kN USVOJENO : b = 8.001.94 kN h = 14.00
x = 1.72 m I stv = 1829.331.67 kNm OD ČETINARA II KLASE F = 112.000.99 kN W = 261.332.01 kN f stv = 1.87
1.95 cm
KONTROLA NAPONA
Vitkost: l = 168.81
9.19
0.71
l1 = l1k =
l2 = l2k =
o
qw =
g┴ = s┴ = w┴ =
gll = sll = wx =
gy = sy = wy =
OPTEREĆENjE PO m2 KOSINE KROVA
g┴ = p┴ = q┴ = [kN/m2]
gll = pll = qll = [kN/m2]
gy = py = qy = [kN/m2]
px = qx = [kN/m2]
q┴ =
qll =
qy =
qx =
MB = Ipot = cm4
RBC =
RBA =
RAB =
maxMAB =
NBC =
NAB =
f dozv = l1k/200 =
w =
spIId = kN/m2
lk1
lk2
Page 2
PRORAČUN ROGA
[m']
[m']
0.5000
0.8660
cmcm
cm
fstv < fdoz
< 0,85
kN/m2 (k)
kN/m2 (o)
kN/m2 (u)
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
cm4
cm2
cm3
OVDE USVAJATI DIMENZIJE ROGA
Page 3
PRORAČUN ROŽNjAČE
CPODACI ZA PRORAČUN:
3.38 3.90
B 3.12 1.67 1.93H VRSTA POKRIVAČA CREP
0.66 m'
A 30
3.32 m'
sin α =3.38 1.67 [m'] cos α =
l1 l2 OPTEREĆENjEOD POKRIVAČA g = 1.00
OD SNEGA s = 0.00
OD VETRA 0.60
OPTEREĆENJE JEDNOG ROGA
8.20 kN/m'
1.40 kN/m'
max My = 1.92 kNm2.32 max Mx = 5.52 kNm
1.00 1.00
3.32REAKCIJE OSLONACA
7.44 kN
STATIČKI PRORAČUN 6.18 kN
1.15
0.96R y,g = 4.48 kN/m' DIMENZIONISANJER y,p = 3.72 kN/m' OD CETINARA II KLASE
1.00Wpot = 860
Ry
USVOJENO : b = 14.00Rx h = 20.00
h OD CETINARA II KLASE 9333.33933
b
0.92 < σsll doz
l1 = l1k =
l2 = l2k =
RAZMAK ROGOVA λNAGIB KROVA α o
RAZMAK VEZACA l v
qw =
qy =
qx =
ls v =
ls =
R 1-2,g =
R 1-2,p =
gy = kN/m2
py = kN/m2
s sll doz = kN/cm2
cm3
I x =
W =
s sll stv = kN/cm2
lk1
lk2
OVDE UNETI RAZMAK VEZAČA
Page 4
PRORAČUN ROŽNjAČE
[m']
[m']
0.50000.8660
cmcm
< σsll doz
kN/m2 (k)
kN/m2 (o)
kN/m2 (u)
cm4
cm3
OVDE UNETI RAZMAK VEZAČA
OVDE USVAJATI DIMENZIJE ROŽNjAČE
Page 5
PRORAČUN STUBA
ANALIZA OPTEREĆENJA:
1.15 kN/m'
0.96 kN/m'
2.11 kN/m'h = 2.00
P na stub = Pg + Pp
Pg =
Pp =3.32 m'
3.90 m'
a 1.93 m'Pg = 14.87 kN
a Pp = 12.37 kNP = 27.24 kN
DIMENZIONISANJE:
I min =n = 6
E = 10^6
I min = 165.76
USVOJENO: a = 6 cmOD CETINARA II KLASE I stv. = 108.00 cm4
0.85
KONTROLAIZVIJANJE: l = 57.67 NEMA IZVIJANJA
w = 1.36NOSIVOST P = 2.25 kN
qy = (gy + py)
gy =
py =
qy =
(gy/m2)*(2*lv/2)*(l1k/2 + l2k)
(py/m2)*(2*lv/2)*(l1k/2 + l2k) l v =
l1k =
l2k =
(n*P*h2 ) / (p*E2 )
kN/m2
cm4
spIId = kN/cm2
OVDE UPISATI VISINU STUBA
Page 6
MEĐUSPRATNA KONSTRUKCIJA
POZ XXX MONTA PLOČA 1.38 mravna ploca
P = 0.00 kN
G = 100.00 kN ANALIZA OPTEREĆENJA:p = 1.50 kN/m' Sopstvena težina 2.60
g = 3.20 kN/m' POZ. termo izolac 0.10
POZ. malter krecni 0.50
POZ
1 2 POZ. 1.50
g = 3.20 p = 1.50
a = 0.72 0.72
STATIČKE VELIČINE:
L = 1.45 52.32 kN X = 0.72 m
52.32 kN Mg = 37.06 kNm
1.09 kN Mp = 0.39 kNm
1.09 kN Mu = 60.01 kNm
DIMENZIONISANJE :
MB 30 GA 240/360
f b = 20.5 kN/cm 240 kN/cm
a = 4 cm 16 cm
k = 2.9572 Aa1 = 16.78 4.20
10
2.1600 USVOJENO: po rebru0.9320 Fa1 2 f 6 0.57
12.2810 Fa3 2 f 16 4.02
s = 0.1780 Fam 1 f 6 0.28
MB 30 4.59
GA 240/360U PLOČI: Q 131 ili #25/25
L0 =
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
R1g =
R2g =
R1p =
R2p =
s v =
d o =
cm2 po m2 cm2 po rebru
e a =
e b =
x b =
m =
Page 7
PLOČA IZNAD POTKROVLjA
POZ XXX MONTA PLOČA 4.50 mkosa ploca
ANALIZA OPTEREĆENJA:p = 1.00 kN/m' Sopstvena težina 2.60 kN/m'g = 3.96 kN/m' POZ. termo izolac 0.10 kN/m'
2 POZ. malter krecni 0.50 kN/m'POZ 1.00 kN/m'POZ. kN/m'
1 g = 3.20 p = 1.00 kN/m'a = 2.36 2.36 3.96
L = 4.73
36 STATIČKE VELIČINE: sin α = 0.5878 9.34 kN X = 2.36 m cos α = 0.8090 9.34 kN Mg = 11.04 kNm
2.36 kN Mp = 2.79 kNm
2.36 kN Mu = 22.68 kNm
DIMENZIONISANJE :MB 30 GA 240/360f b = 20.5 kN/cm 240 kN/cm
a = 3 cm 17 cm
k = 5.1105 Aa1 = 5.88 1.47
10
1.0400 USVOJENO: po rebru0.9670 Fa1 2 f 12 2.26
4.0490 Fa3 2 f 16 4.02
s = 0.0940 Fam 1 f 6 0.28
MB 30 6.28
GA 240/360U PLOČI: Q 131 ili #25/25
L0 =
g / cos a =
a = o
R1g =
R2g =
R1p =
R2p =
s v =
d o =
cm2 po m2 cm2 po rebru
e a =
e b =
x b =
m =
Page 8
TRAKASTI TEMELJ - NEARMIRANA STOPA
TT1 "ZID IZMEDU KUPATILA"
b a1 ANALIZA OPTERECENJA :
POZ. 109 5.44 R1p = 1.70
POZ. zid na 25 - giter 5 20.00
POZ 4 15.06 4.25
POZ. zid na 25 - giter 5 20.00
POZ.
POZ
Ng = 60.5 kN/m1 Np = 5.95 kN/m1
PODACI ZA PRORACUN60.5 kN 100 cm
5.95 kN 25 cm
L 66.45 kN 30 cm
150 kN/m2 5 cm
a1= 0.15 m 20 ho = 0.25 m
1.4 m
B
DIMENZIONISANJEPOTREBNA SIRINA TEMELJA
MB= 30 0.54 m
20.5 kN/m2 L = 1.00 m
1.1 B = 0.55 m
Celik= 240/360 a1 = 0.15 m
240 kN/m2 (Nk+Gt)/B*L= 148.82 kN/m2 < 150 kN/m2
PRORACUN POTREBNE VISINE TEMELJA:
cvrstoca betona pri zatezanju savijanjnem fbzs
fbzs =
fbz = 0.7 * 2.4 = 1.68
fbzs = 1.437 0.100.046
195.47 kN/m2
TEMELJ URADITI VISINE 30 cm.
TT2 "SPOLJASNJI ZID"
R1g =
R2g = R2p =
ht
Ng= L(duzina)
Np= b(zida)=
Nk= ht =
qa= a =
gsr=
Df=
Bpot= Nk/(qa-gsr*Df) =
fb=tr=
s v = s =
ht>=a1*m* snu
fbz*(0.6+0.4/ ht)
h t =m = (3/fbzs)^(1/3)=
s nu =
Page 9
b a1 ANALIZA OPTERECENJA :KROV 3.00 kN/m1 2.50 kN/m1
POZ. od HS 2.56
POZ. zid na 42 - giter 18.50
POZ. od HS 2.56
POZ zid na 42 - giter 32.00
POZbetonski parapet 5.00
POZ. obloga zida 3.4
POZ.
SOP. TEZ.
Ng = 67.02 kN/m1 Np = 2.50 kN/m1
PODACI ZA PRORACUNL 67.02 kN 100 cm
2.50 kN 25 cm
69.52 kN 30 cm
150 kN/m2 5 cm
20 ho = 0.25 m
0.8 m
B
DIMENZIONISANJEPOTREBNA SIRINA TEMELJA
MB= 30 0.52 m
20.5 kN/m2 L = 1.00 m
1.1 B = 0.55 m
Celik= 240/360 a1 = 0.15 m
240 kN/m2 (Nk+Gt)/B*L= 142.40 kN/m2 < 150 kN/m2
PRORACUN POTREBNE VISINE TEMELJA:
cvrstoca betona pri zatezanju savijanjnem fbzs
fbzs =
fbz = 0.7 * 2.4 = 1.68
fbzs = 1.437 0.100.046
203.15 kN/m2
TEMELJ URADITI VISINE 30 cm.
TEMELJ ,,TT3,, URADITI KAO ,,TT1,,
NEPOSREDNO IZNAD TRAKASTIH TEMELJA URADITI HORIZONTALNE SERKLAŽE PRESEKA b/d =25/25
KOJE TREBA ARMIRATI SA +/- 2Ф12
VEZNE GREDE PRESEKA b/d = 25/25, RADITI OD BETONA MB30 I ARMIRATI SA +/- 3Ф12
Rg = Rp =
ht
Ng= l (duzina)
Np= b(zida)=
Nk= ht =
qa= a =
gsr=
Df=
Bpot= Nk/(qa-gsr*Df) =
fb=tr=
s v = s =
ht>=a1*m* snu
fbz*(0.6+0.4/ ht)
h t =m = (3/fbzs)^(1/3)
s nu =
Page 10
TRAKASTI TEMELJ - NEARMIRANA STOPA
TT1 "ZID IZMEDU KUPATILA"
b a1 ANALIZA OPTERECENJA :OVO JE POTPUNOISPRAVNO POZ. 109
POZ. zid na 25 - giter 5
POZ 4
POZ. zid na 25 - giter 5
POZ.
POZ
OVAKO JE URADENO Ng =
U PROJEKTU
PODACI ZA PRORACUN60.5 kN
5.95 kN
L 66.45 kN
150 kN/m2
a1= 0.20 m 20
1.4 m
B
DIMENZIONISANJEPOTREBNA SIRINA TEMELJA
MB= 3020.5 kN/m2 L = 1.00
1.1 B = 0.65Celik= 240/360 a1 = 0.20
240 kN/m2 (Nk+Gt)/B*L=
PRORACUN POTREBNE VISINE TEMELJA:
cvrstoca betona pri zatezanju savijanjnem
fbzs =
fbz = 0.7 * 2.4 =
fbzs =
165.40 kN/m2
TEMELJ URADITI VISINE 30 cm.
TT2 "SPOLJASNJI ZID"
R1g =
R2g =
ht
Ng=
Np=
Nk=
qa=
gsr=
Df=
Bpot= Nk/(qa-gsr*Df) =
fb=tr=
s v = s =
ht>=a1*m* snu
fbz*(0.6+0.4/ ht)
m = (3/fbzs)^(1/3)=
s nu =
Page 11
b a1 ANALIZA OPTERECENJA :KROV
POZ. od HS
POZ. zid na 42 - giter
POZ. od HS
POZ zid na 42 - giter
POZbetonski parapet
POZ. obloga zida
POZ.
SOP. TEZ.
Ng =
PODACI ZA PRORACUNL 67.02 kN
2.50 kN
69.52 kN
150 kN/m2
20
0.8 m
B
DIMENZIONISANJEPOTREBNA SIRINA TEMELJA
MB= 3020.5 kN/m2 L = 1.00
1.1 B = 0.55Celik= 240/360 a1 = 0.15
240 kN/m2 (Nk+Gt)/B*L=
PRORACUN POTREBNE VISINE TEMELJA:
cvrstoca betona pri zatezanju savijanjnem
fbzs =
fbz = 0.7 * 2.4 =
fbzs =
203.15 kN/m2
TEMELJ URADITI VISINE 30 cm.
TEMELJ ,,TT3,, URADITI KAO ,,TT1,,
NEPOSREDNO IZNAD TRAKASTIH TEMELJA URADITI HORIZONTALNE SERKLAŽE PRESEKA b/d =25/25
KOJE TREBA ARMIRATI SA +/- 2Ф12
VEZNE GREDE PRESEKA b/d = 25/25, RADITI OD BETONA MB30 I ARMIRATI SA +/- 3Ф12
Rg =
ht
Ng=
Np=
Nk=
qa=
gsr=
Df=
Bpot= Nk/(qa-gsr*Df) =
fb=tr=
s v = s =
ht>=a1*m* snu
fbz*(0.6+0.4/ ht)
m = (3/fbzs)^(1/3)
s nu =
Page 12
TRAKASTI TEMELJ - NEARMIRANA STOPA
ANALIZA OPTERECENJA :
5.44 R1p = 1.70
20.00
15.06 4.25
20.00
60.5 kN/m1 Np = 5.95 kN/m1
PODACI ZA PRORACUN100 cm
25 cm
30 cm
5 cm
ho = 0.25 m
POTREBNA SIRINA TEMELJA
0.54 m
m
m
m
130.23 kN/m2 < 150 kN/m2
PRORACUN POTREBNE VISINE TEMELJA:
cvrstoca betona pri zatezanju savijanjnem fbzs
1.68
1.437 0.120.046
TEMELJ URADITI VISINE 30 cm.
R2p =
L(duzina)
b(zida)=
ht =
a =
ht>=a1*m* snu
fbz*(0.6+0.4/ ht)
h t =
Page 13
ANALIZA OPTERECENJA :3.00 kN/m1 2.50 kN/m1
2.56
18.50
2.56
32.00
5.00
3.4
67.02 kN/m1 Np = 2.50 kN/m1
PODACI ZA PRORACUN100 cm
25 cm
30 cm
5 cm
ho = 0.25 m
POTREBNA SIRINA TEMELJA
0.52 m
m
m
m
142.40 kN/m2 < 150 kN/m2
PRORACUN POTREBNE VISINE TEMELJA:
cvrstoca betona pri zatezanju savijanjnem fbzs
1.68
1.437 0.100.046
TEMELJ URADITI VISINE 30 cm.
NEPOSREDNO IZNAD TRAKASTIH TEMELJA URADITI HORIZONTALNE SERKLAŽE PRESEKA b/d =25/25
VEZNE GREDE PRESEKA b/d = 25/25, RADITI OD BETONA MB30 I ARMIRATI SA +/- 3Ф12
Rp =
l (duzina)
b(zida)=
ht =
a =
ht>=a1*m* snu
fbz*(0.6+0.4/ ht)
h t =
Page 14
SAMAC - ARMIRANA STOPA (ekscentricno opterecenje)
RAM 0 TEMELJ STUBA 1 TS 1
l a1 ANALIZA OPTERECENJA :POZ. Ng = 209.40 kN Np = 37.91 kN
POZ. Mg = 5.03 kNm Mp = 1.10 kNm
POZ Hg = 3.63 kN Hp = 0.74 kN
M PODACI ZA PRORACUN150 25 cm
20 bs = 25 cmB Df= 0.8 m ht = 40 cm
a = 5 cmM ho = 0.35 m
DIMENZIONISANJEL
POTREBNE DIMENZIJE OSNOVE TEMELJA
7.88
1.00
247.31 kN
1.85 * B - 0.3527 = 0 B = 1.45 m L = 1.45 m
USVOJENO B = 1.45 m L = 1.45 mSOP. TEZ. 33.64 kN
KONTROLA PRITISKA NA TLO ZA SRAČUNATE DIMENZIJE TEMELJA
STALNO + POVREMENO
Nk+Gt = 280.95 kN7.88 kNm 149.13 < qa = 150
118.12 > 0
KONACNO USVOJENE DIMENZIJE TEMELJA SU : B = 1.45 m L = 1.45 m
STATICKE VELICINE I DIMENZIONISANJE TEMELJASTATICKE VELICINE
REAKTIVNO OPTERECENJE TLA :
STALNO OPTERECENJE POVREMENO OPTERECENJE
112.35 20.77886.838 15.283
ht
h1
qa= kN/m2 ls = gsr= kN/m3
bs
ls
k2(qa - gsr * Df)B3 - k * Nk * B - 6SM=0
I SLUCAJ -STALNO + POVREMENO
SM=
k=ls/bs =
Nk=B3 -
SV = s max/min = SV / (LxB) +/- 6x SM / (BxL2)SM = Mg+Hg*ht+Mp+Hp*ht = smax = kN/m2
s min = kN/m2
sng1/2= (Ng/LxB)+/-( 6x SM / (BxL2) sng1/2= (Np/LxB)+/-( 6x SM / (BxL2)sng1 = kN/m2 snp1 = kN/m2
sng2 = kN/m2 snp2 = kN/m2
Page 15
NkMOMENTI SAVIJANJA U PRESECIMA
MH
80 34.651 kNm
20 40 34.651 kNm
6.3845 kNm
20 6.3845 kNm
86.8385 112.353
TRANSFERZALNE SILE U PRESECIMA
101.795 93.2
15.2834 20.7784 86.617.1
18.5046 15.7I III
UKUPNO OPTERECENJE - GRANICNI UTICAJI
1.6 x MI-Ig + 1.8 x MI-Ip = 53.351.6 x MII-IIg + 1.8 x MII-IIp = 53.351.6 xQIII-IIIg + 1.8 xQIII-IIIp =143.32
II 25 145.0 1.6 xQIVI-IVg+ 1.8 xQIV-IVp =133.04
IV
25 60.0 DIMENZIONISANJE TEMELJA
MB 30 GA 240/360
Fb = 20.5 MPa 240
60.0 1.1 MPa 35
L = 145.0 bs = 25 cm 25
KONTROLA SMICUCIH NAPONA
0.61 MPa <0.56 MPa <
k = 5.942
10 AaI = 6.54 USVOJENO: 10 f 10 7.85
0.860 MB 30
0.972 GA 240/360
2.917
k = 5.942
10 AaII = 6.54 USVOJENO: 10 f 10 7.85
0.860 MB 30
0.972 GA 240/360
2.917
10 f 10 10 5
f
2 36
10 10
f 60
f
12.5
145
10 B1= 6 x =
L1 = 60 5 B
10 36
f
2 5
BAZA PARALELOPIPEDA (L1 / B1):
MI - I = N(L-ls)/8 + M/2MII-II = N(B-bs)/8 + M/2MI-Ig =
MII-IIg =
MI-Ip =
MII-IIp =
QIII-IIIg =0.5(sng1 + sngIII) x l x B =QIV-IVg =0.5(sng1 + sng2) x b x L =
QIII-IIIP =0.5(snp1 + snpIII) x l x B =
QIV-IVP=0.5(snp1 + snp2) x b x L =
Mu I =
Mu II =
Q uIII =
Q uIV =
sV=tr = h0 =
lS =
tnIII = Q uIII / (b1 x z) =tnIV = Q uIV / (b1 x z) =
e a = cm2
e b =
x b =
m =
e a = cm2
e b =
x b =
m =
Page 16
6 f 10 10 60 / 60
5 36 5 x 12.5 36 5
L = 145.0
KONTROLA TEMELJA NA PROBIJANJE
Nk
M MERODAVNA SILA ZA KONTROLU SMICUCIH NAPONA:
H 80
20
30 40 Ab = 0.90
20 5 141.15 kN pritisak u sredini stope
60 150.45 kN merodavna sila probijanja
95
UPOREDNI NAPON SMICANJA PO OMOTACU
86.8385 112.353 PARALELOPIPEDA
uslov
101.795 Ap = 0.768195.9 = 0.1959 MPa
15.2834 20.7784
18.5046 za usvojenu MB 30g1 =
102.12 133.13 a = 1.00 za GAukupna povrs. Armature obuhvacene paralelopipedom =
117.63 fa = 12.56m = 0.1719 % g1 = 0.54
0.1959 < 0.86NIJE POTREBNO OBEZBEDJENJE OD NAPONA ZATEZANJA
RAM 0 TEMELJ STUBA 1 TS 1
NA OSNOVU SPROVEDENOG B = 1.45 m L = 1.45 mPRORACUNA USVOJEN JE ht = 40.00 cmAB TEMELJ - SAMAC : MB 30 AaI = 10 f 10 7.85
GA 240/360 AaII = 10 f 10 7.85
2 f 2 f
NPR` = NPR x (s nsr + s n1)/(2*s nsr)
NPR = Ab x s nsr
m2
NPR =NPR` =
tp = NPR` / Ap < 2/3 x g1 x ta
m2
tp = kN/m2
ta =
1.3 x a x m
cm2
tp =
Page 17
SAMAC - ARMIRANA STOPA (ekscentricno opterecenje)
Page 18
kN
kN
kN
kN
kNm
kNm
kNm
kNm
240/360
MPa
cm
cm
1.11.1
BAZA PARALELOPIPEDA (L1 / B1):
OVDE USVAJATI PRECNIK ARMATURE I BROJ KOMADA
OVDE USVAJATI SAMO BROJ KOMADA, PODRAZUMEVA SE DA JE PRECNIK ARMATURE ISTI KAO GORE, MADA SE MOZE I PROMENITI
Page 19
merodavna sila probijanja
0.80
Page 20
SAMAC - ARMIRANA STOPA (ekscentricno opterecenje)
RAM 1 TEMELJ STUBA 1 TS 1
l a1 ANALIZA OPTERECENJA :POZ. Ng = 91.80 kN Np = 68.56 kNPOZ. Mg = 0.90 kNm Mp = 5.70 kNmPOZ Hg = 0.50 kN Hp = 3.43 kNSOP. TEZ. 16.00 kN
PODACI ZA PRORACUNM 150 ls = 25 cm
20 bs = 25 cmbs B Df= 0.8 m ht = 40 cm
a = 5 cmho = 0.35 m
ls
DIMENZIONISANJEL POTREBNA DIMENZIJE OSNOVE TEMELJA
(u ovom slučaju dozvoljeno opterećenje tla zbog seiz. sile
moze biti uvecano za 50%)
8.10 1.101.00 1.00
160.36 kN 91.80 kN
0.7673 * B - 0.2324 = 0 0.6851 * B - 0.0493 = 0
B = 1.00 m L = 1.00 m B = 0.86 m L = 0.86 m
USVOJENO B = 1.00 m L = 1.00 mSOP. TEZ. 16.00 kN
KONTROLA PRITISKA NA TLO ZA SRAČUNATE DIMENZIJE TEMELJA
STALNO + POVREMENO STALNO
176.36 kN Ng+Gt = 107.80 kN
Mg+Hg*ht = 8.10 kNm Mg+Hg*ht = 1.10 kNm
224.94 kN/m2 < qa = 225 114.4 kN/m2 < 150
127.78 kN/m2 > 0 101.2 kN/m2 > 0
KONACNO USVOJENE DIMENZIJE TEMELJA SU : B = 1.00 m L = 1.00 m
STATICKE VELICINE I DIMENZIONISANJE TEMELJASTATICKE VELICINE
REAKTIVNO OPTERECENJE TLA :
STALNO OPTERECENJE POVREMENO OPTERECENJE
98.4 kN/m2 110.542 kN/m2
ht
h1
qa= kN/m2
gsr= kN/m3
k2(qa - gsr * Df)B3 - k * Nk * B - 6SM=0
I SLUCAJ -STALNO + POVR. SA SEIZMICKOM SILOM II SLUCAJ - SAMO, STALNO OPTERECENJE
SM= SM=
k=ls/bs = k=ls/bs =
Nk= Nk=
B3 - B3 -
SV = Nk+Gt = SV =
SM = SM =
s max/min = SV / (LxB) +/- 6x SM / (BxL2) s max/min = SV / (LxB) +/- 6x SM / (BxL2)
smax = smax = qa = kN/m2
smin = smin =
sng1/2 = (Ng/LxB)+/-( 6x SM / (BxL2) sng1/2 = (Np/LxB)+/-( 6x SM / (BxL2)sng1= sng1=
Page 21
85.2 kN/m2 26.578 kN/m2
NkMOMENTI SAVIJANJA U PRESECIMA
MH
80 9.1563 kNm
20 9.1563 kNm
40 9.9635 kNm
20 h1 9.9635 kNm
85.2 98.4
TRANSFERZALNE SILE U PRESECIMA
93.45 36.0 kN
26.578 110.542 34.4 kN
35.5 kN
79.0555 25.7 kN
I IIIUKUPNO OPTERECENJE - GRANICNI UTICAJI
1.3 x MI-Ig + 1.3 x MI-Ip = 24.856 kNm
1.3 x MII-IIg 1.3 x MII-IIp =24.856 kNm
1.3 xQIII-IIIg + 1.3 xQIII-IIIp = 92.978 kNm
II 25 100 1.3 xQIVI-IVg + 1.3 xQIV-IVp = 78.176 kNm
IV
25 37.5 DIMENZIONISANJE TEMELJA
MB 30 GA 240/360
Fb = 20.5 MPa 240 MPa
37.5 1.1 MPa 35 cm
100 bs = 25 cm 25 cm
KONTROLA SMICUCIH NAPONA
0.39 MPa < 1.10.33 MPa < 1.1
k = 8.7049
10 AaI = 3.02 USVOJENO: 16 f 8 8.04
0.5600 MB 30
0.9820 GA 240/360
1.3460
k = 8.7049
10 AaII = 3.02 USVOJENO: 16 f 8 8.04
0.5600 MB 30
0.9820 GA 240/360
1.3460
16 f 14 8 5
f
2 25
8 8
f
f
3.6
100
16 60 12 x
=
B1=
11 B
L1 = 60
8
f 25
2 5
BAZA PARALELOPIPEDA (L1 / B1):
sng2 = sng2 =
MI - I = N(L-ls)/8 + M/2MII-II = N(B-bs)/8 + M/2MI-Ig =
MII-IIg =
MI-Ip =
MII-IIp =
QIII-IIIg = 0.5(sng1 + sngIII) x l x B =QIV-IVg = 0.5(sng1 + sng2) x b x L =
QIII-IIIP = 0.5(snp1 + snpIII) x l x B =
QIV-IVP= 0.5(snp1 + snp2) x b x L =
Mu I =
Mu II =
Q uIII =
Q uIV =
sV=tr = h0 =
lS =
tnIII = Q uIII / (b1 x z) =tnIV = Q uIV / (b1 x z) =
e a = cm2
e b =
x b =
m =
e a = cm2
e b =
x b =
m =
OVDE USVAJATI SAMO BROJ KOMADA, PODRAZUMEVA SE DA JE PRECNIK ARMATURE ISTI KAO GORE, MADA SE MOZE I PROMENITI
OVDE USVAJATI PRECNIK ARMATURE I BROJ KOMADA
Page 22
12 f 8 8 60 / 60
5 25 11 x 3.6 25 5
L = 100.0
KONTROLA TEMELJA NA PROBIJANJE
Nk
M MERODAVNA SILA ZA KONTROLU SMICUCIH NAPONA:
H 80
20
27 40 Ab = 0.90 m2
20 5 15.64 kN pritisak u sredini stope
60 18.00 kN merodavna sila probijanja
95
UPOREDNI NAPON SMICANJA PO OMOTACU
PARALELOPIPEDA
uslov
Ap = 0.768 m2
85.2 98.4 23.442 kN/m2 = 0.0234 MPa
93.45 za usvojenu MB 30 0.8
26.578 g =110.542 a = 1.0 za GA
79.0555 ukupna povrs. Armature obuhvacene paralelopipedom =
fa = 7.03 cm2
111.78 208.94 m = 0.10732 % g1 = 0.4259
160.36 0.02344 < 0.2271
NIJE POTREBNO OBEZBEDJENJE OD NAPONA ZATEZANJA
RAM 1 TEMELJ STUBA 1 TS 1
NA OSNOVU SPROVEDENOG B = 1.00 m L = 1.00 mPRORACUNA USVOJEN JE ht = 40.00 cmAB TEMELJ - SAMAC : MB 30 AaI = 16 f 8 8.04
GA 240/360 AaII = 16 f 8 8.04
2 f 2 f
NPR` = NPR x (s nsr + s n1)/(2*s nsr)
NPR = Ab x s nsr
NPR =
NPR` =
tp = NPR` / Ap < 2/3 x g1 x ta
tp =
ta =
1.3 x a x m
tp =
Page 23
Stalna opterećenja Povremena opterećenjaZidovi od puna šuplja 1 Prostorije za stanovanje i sporedne prostorije sa dužinom otvora do 4,5 m (u pravcu nosećih greda)
1/2 opeke 2.60 2.30 2 Prostorije za stanovanje i sporedne prostorije sa dužinom otvora 4,5-5,5 m (u pravcu nosećih greda)1 opeke 4.60 4.00 3 Velike stambene, trgovačke i službene prostorije, bolničke prostorije, prohodne terase1+1/2 opeke 6.70 5.70 4 Stepeništa u stambenim zgradama, balkoni, školske prostorije
Malter za 1 cm debljine 5 Čekaonice, prodavnice, hodnici i stepeništa u javnim trgovačkim zgradamakrečni 0.17
6produžni 0.19cementni 0.21 7 Tribine bez stalnih sedištagipsani 0.24 8 Prostorije za ostavljanje prtljaga
Podovi za 1cm debljine 9 Biblioteke, arhive, knjižare, i sl. trebalo bi uzeti prema stvarnom opterećenju ali ne manje od:teraco ili ker. pl. 0.20 10 Opterecenja kod fabrika i radionica trebalo bi analizirati po slučajevima ali uzeti ne manje od: ksilolit, liv. asfalt 0.18
11tvrdo drvo 0.08Konstrukcije 12 Garaže putničkih automobila
monta 2.60 13 Za tavanice na koje mogu da dođu motorna vozila treba uzeti opterećenje zavisno od tipa vozila
Redukcija opterećenja po spratnostiviseći plafon 0.50 br. spratova % opt. za proračun smanjenje opter.termo 0.10 1 100% 0malter 0.50 2 100% 0
3 95% 5%4 90% 10%
POKRIVAC 5 85% 15%CREP 0.65 6 80% 20%CERAMIDA 1.10 7 75% 25%SALONIT 0.25 8 70% 30%TEGOLA I TERMO-IZOLACIJA 0.35 >8 70% 30%CREP+das+termo 0.85 * za proračun temelja ne vrsi se redukcijaCREP+daske+letve 1.00CREP+daske+letve+gips 1.20
kN/m2
Prost. za skupove i uopšte prost. za vanredna okupljanja ljudi (pozor.,kina, gim. sale,diskoteke...), tribine sa stalnim sedištima, staje za krupnu stoku
Kod krovnih elemenata na koje može da stane jedan čovek ispitati da li je kritičnije opt. od sopstvene težine i konc. sile od 1kN nego inače predviđeno optrećenje.
Page 24
1.251.502.003.004.00
4.50
6.005.005.003.00
2.00Za tavanice na koje mogu da dođu motorna vozila treba uzeti opterećenje zavisno od tipa vozila
kN/m2
Kod krovnih elemenata na koje može da stane jedan čovek ispitati da li je kritičnije opt. od sopstvene težine i konc. sile od 1kN nego inače predviđeno optrećenje.
Page 25
Opis
mm MPa MPa % MPa GPa - - -Č.0200 GA 220/340 5÷12 220 340 18 -
20
0÷2
10 0.15 0.25
0.6
35 0.5
0.5Č.0300 GA 240/360 5÷36 240 360 18 -
Č.0550 RA 400/500-1 6÷14400 500 10 200 0.1 0.2 30 1
Č.0551 RA 400/500-2 6÷40
- MAG 500/5604÷12 500 560 6 120
19
0÷2
00 0.075
- MAR 500/560
- BiA 680/800 3,1÷11,3 680 800 5 170
0.80 glatka armatura GAα
1 sidrenje bez kuke MPa0.40 rebrasta armatura RA 2/3 sidrenje sa kukom 100.25 čisto zatezanje0.13 savijanje
300.00 greda150.00 konzola750.00 kranska staza Proračun armature
br kom presek
10 f 10 7.85
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE GLATKE GA 240/360 i REBRASTE RA400/500 ARMATURE
ØPOVRŠINA POPREČNOG PRESEKA ZA KOMADA težina obim
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 GA RA1 RA2mm kg/m cm
5 0.20 0.39 0.59 0.79 0.98 1.18 1.37 1.57 1.77 1.96 2.16 2.36 2.55 2.75 2.95 3.14 3.34 3.53 3.73 3.93 0.154 1.576 0.28 0.57 0.85 1.13 1.41 1.70 1.98 2.26 2.54 2.83 3.11 3.39 3.68 3.96 4.24 4.52 4.81 5.09 5.37 5.65 0.222 0.230 0.228 1.888 0.50 1.01 1.51 2.01 2.51 3.02 3.52 4.02 4.52 5.03 5.53 6.03 6.53 7.04 7.54 8.04 8.55 9.05 9.55 10.05 0.395 0.409 0.405 2.51
10 0.79 1.57 2.36 3.14 3.93 4.71 5.50 6.28 7.07 7.85 8.64 9.42 10.21 11.00 11.78 12.57 13.35 14.14 14.92 15.71 0.617 0.649 0.633 3.1412 1.13 2.26 3.39 4.52 5.65 6.79 7.92 9.05 10.18 11.31 12.44 13.57 14.70 15.83 16.96 18.10 19.23 20.36 21.49 22.62 0.888 0.920 0.911 3.7714 1.54 3.08 4.62 6.16 7.70 9.24 10.78 12.32 13.85 15.39 16.93 18.47 20.01 21.55 23.09 24.63 26.17 27.71 29.25 30.79 1.208 1.252 1.242 4.4016 2.01 4.02 6.03 8.04 10.05 12.06 14.07 16.08 18.10 20.11 22.12 24.13 26.14 28.15 30.16 32.17 34.18 36.19 38.20 40.21 1.578 1.621 5.0318 2.54 5.09 7.63 10.18 12.72 15.27 17.81 20.36 22.90 25.45 27.99 30.54 33.08 35.63 38.17 40.72 43.26 45.80 48.35 50.89 1.998 5.6519 2.84 5.67 8.51 11.34 14.18 17.01 19.85 22.68 25.52 28.35 31.19 34.02 36.86 39.69 42.53 45.36 48.20 51.04 53.87 56.71 2.288 5.9720 3.14 6.28 9.42 12.57 15.71 18.85 21.99 25.13 28.27 31.42 34.56 37.70 40.84 43.98 47.12 50.27 53.41 56.55 59.69 62.83 2.466 6.28
22 3.80 7.60 11.40 15.21 19.01 22.81 26.61 30.41 34.21 38.01 41.81 45.62 49.42 53.22 57.02 60.82 64.62 68.42 72.23 76.03 2.984 3.058 6.9125 4.91 9.82 14.73 19.63 24.54 29.45 34.36 39.27 44.18 49.09 54.00 58.90 63.81 68.72 73.63 78.54 83.45 88.36 93.27 98.17 3.853 3.951 7.8528 6.16 12.32 18.47 24.63 30.79 36.95 43.10 49.26 55.42 61.58 67.73 73.89 80.05 86.21 92.36 98.52 104.68 110.84 116.99 123.15 4.834 4.956 8.8032 8.04 16.08 24.13 32.17 40.21 48.25 56.30 64.34 72.38 80.42 88.47 96.51 104.55 112.59 120.64 128.68 136.72 144.76 152.81 160.85 6.313 6.474 10.0536 10.18 20.36 30.54 40.72 50.89 61.07 71.25 81.43 91.61 101.79 111.97 122.15 132.32 142.50 152.68 162.86 173.04 183.22 193.40 203.58 7.990 8.200 11.31
Vrsta čelika
Oznaka vrste čelika
Prečnici armature
Ø
Granica razvlačenj
a σv
Čvrstoća pri
zatezanju
fak
Izduženje na 10Ø
Dinamička čvrstoća
Modul elastičnosti
Ea
Min. procenat armiranja
ploča
Min. procenat armiranja
greda
Min. procenat armiranja
stub
kp β1 β2
μmin μmin μmin
Glatka armatura
Rebrasta armatura
Mrežasta armatura
Spec. Armatura
k1 kN/cm2=
k2
koef gr.
ugiba ku
cm2
γu =1,8 σa,ef =1
cm2
Page 26
Dopušteni naponi u Armiranom Betonu (MPa)
Vrste napona Oblasti primenemarka betona MB (MPa)
10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60
stubovi
4.5 5.5 6.75 8 9 10 10.75 11.5 12.25 13zidna platna
sandučasti preseci
stubovi
3.3 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.25 10 10.75 11.5zidna platna
sandučasti preseci
stubovi b≥20cm
6 8 10 12 14 16 17.25 18.5 19.5 20.5grede
ploče
stubovi4.5 6 7.5 9 10.5 12 13 14 15 16
ploče
koso složeno savijanje 7 9 11.25 13.5 15.75 18 19.25 20.5 21.75 23
savijanje ili torzija 0.5 0.6 0.7 0.8 0.95 0.1 1.05 1.1 1.15 1.2
savijanje i torzija 0.6 0.8 0.9 1 1.05 1.1 1.15 1.2 1.25 1.3
savijanje ili torzija 1.5 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8 3 3.2 3.4
savijanje i torzija 1.9 2.2 2.5 2.8 3.1 3.4 3.65 3.9 4.15 4.4
savijanje 1.5 2.5 2.9 3.3 3.65 4 4.25 4.5 4.75 5
Dopušteni naponi u Nearmiranom Betonu (MPa)
Vrste naponamarka betona MB
10 15 20 25 30 >30
Naponi pritiska1.5 2.5 3.5 6
2 3.5 5 8
marka betona MB 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60
1.5 1.8 2.1 2.4 2.65 2.9 3.15 3.4 3.6 3.8
1 10.5 14 17.5 21 24.5 28 30.25 32.5 34.25 36
7 *** 10.5 14 17.25 20.5 23 25.5 27.75 30 31.5 33
Računske čvrstoće pri zatezanju 0.6 0.8 0.95 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.55 1.6
Modul elastičnosti betona 27 28.5 30 31.5 33 34 35 36 37 38
Dopušteni napon prijanjanjaGA 0.6 0.68 0.73 0.78 0.81 0.84 0.88 0.92 0.96 1
RA 1.2 1.4 1.575 1.75 3.85 2.1 2.275 2.45 2.625 2.8
* b - manja strana stuba** d - debljina platna, zida sandučastog preseka ili ploče*** za nearmirani beton
Središni naponi pritiska
σs
b≥20cm*
d≥15cm**
d≥12cm
b<20cm
d<15cm
d<12cm
Ivični naponi pritiska
σs
pravo savijanje ili čisto koso savijanje
d≥12cm
b<20cm
d<12cm
Glavni naponi
zatezanja
τakonstrukcijska armatura
τbproračunska armatura
τc proračunska gusta armatura
Središni σs 2,2fk
Ivični σr 0,25fk
Srednje vrednosti čvrstoće betona pri aksijalnom zatezanju fbzm (MPa)
Računske čvrstoće pri pritisku fB za radni dijagram parabola
fB (MPa)
Računske čvrstoće pri pritisku fB za radni dijagram parabola i prava (pravougaonik)
fB (MPa)
τr (MPa)
Eb (GPa)
τp (MPa)
Page 27
k eb%0 z m (%) s MB2.3110 3.5000 0.8920 20.9880 0.2590 10 72.3170 3.4800 0.8930 20.8700 0.2580 15 10.52.3230 3.4600 0.8930 20.7530 0.2570 20 142.3280 3.4400 0.8940 20.6350 0.2560 25 17.252.3340 3.4200 0.8940 20.5170 0.2550 30 20.52.3400 3.4000 0.8950 20.3980 0.2540 35 232.3470 3.3800 0.8960 20.2790 0.2530 40 25.52.3530 3.3600 0.8960 20.1600 0.2510 45 27.752.3590 3.3400 0.8970 20.0400 0.2500 50 302.3650 3.3200 0.8970 19.9200 0.2490 55 31.52.3720 3.3000 0.8980 19.7990 0.2480 60 332.3780 3.2800 0.8980 19.6790 0.24702.3850 3.2600 0.8990 19.5580 0.24602.3920 3.2400 0.9000 19.4360 0.24502.3980 3.2200 0.9000 19.3140 0.24402.4050 3.2000 0.9010 19.1920 0.24202.4120 3.1800 0.9010 19.0690 0.24102.4190 3.1600 0.9020 18.9460 0.24002.4260 3.1400 0.9020 18.8230 0.23902.4340 3.1200 0.9030 18.6990 0.23802.4410 3.1000 0.9040 18.5750 0.23702.4480 3.0800 0.9040 18.4510 0.23502.4560 3.0600 0.9050 18.3260 0.23402.4630 3.0400 0.9050 18.2000 0.23302.4710 3.0200 0.9060 18.0750 0.23202.4790 3.0000 0.9070 17.9490 0.23102.4870 2.9800 0.9070 17.8220 0.23002.4950 2.9600 0.9080 17.6950 0.22802.5030 2.9400 0.9080 17.5680 0.22702.5120 2.9200 0.9090 17.4410 0.22602.5200 2.9000 0.9100 17.3130 0.22502.5290 2.8800 0.9100 17.1840 0.22402.5370 2.8600 0.9110 17.0550 0.22202.5460 2.8400 0.9110 16.9260 0.22102.5550 2.8200 0.9120 16.7970 0.22002.5640 2.8000 0.9130 16.6670 0.21902.5730 2.7800 0.9130 16.5360 0.21802.5830 2.7600 0.9140 16.4050 0.21602.5920 2.7400 0.9140 16.2470 0.21502.6020 2.7200 0.9150 16.1430 0.21402.6120 2.7000 0.9160 16.0100 0.21302.6220 2.6800 0.9160 15.8780 0.21102.6320 2.6600 0.9170 15.7450 0.21002.6420 2.6400 0.9170 15.6120 0.20902.6530 2.6200 0.9180 15.4780 0.20802.6630 2.6000 0.9190 15.3440 0.20602.6740 2.5800 0.9190 15.2090 0.20502.6850 2.5600 0.9200 15.0740 0.20402.6970 2.5400 0.9210 14.9390 0.20302.7080 2.5200 0.9210 14.8030 0.20102.7200 2.5000 0.9220 14.6670 0.20002.7310 2.4800 0.9220 14.5300 0.1990
fB (MPa)
Page 28
2.7440 2.4600 0.9230 14.3930 0.19702.7560 2.4400 0.9240 14.2550 0.19602.7680 2.4200 0.9240 14.1170 0.19502.7810 2.4000 0.9250 13.9780 0.19402.7940 2.3800 0.9260 13.8400 0.19202.8070 2.3600 0.9260 13.7000 0.19102.8210 2.3400 0.9270 13.5600 0.19002.8350 2.3200 0.9270 13.4200 0.18802.8490 2.3000 0.9280 13.2790 0.18702.8630 2.2800 0.9290 13.1380 0.18602.8770 2.2600 0.9290 12.9960 0.18402.8920 2.2400 0.9300 12.8540 0.18302.9080 2.2200 0.9310 12.7110 0.18202.9230 2.2000 0.9310 12.5680 0.18002.9390 2.1800 0.9320 12.4250 0.17902.9550 2.1600 0.9320 12.2810 0.17802.9720 2.1400 0.9330 12.1360 0.17602.9890 2.1200 0.9340 11.9910 0.17503.0060 2.1000 0.9340 11.8460 0.17403.0230 2.0800 0.9350 11.7000 0.17203.0420 2.0600 0.9360 11.5530 0.17103.0600 2.0400 0.9360 11.4060 0.16903.0790 2.0200 0.9370 11.2590 0.16803.0980 2.0000 0.9380 11.1110 0.16703.1180 1.9800 0.9380 10.9630 0.16503.1390 1.9600 0.9390 10.8140 0.16403.1590 1.9400 0.9390 10.6650 0.16203.1810 1.9200 0.9400 10.5150 0.16103.2030 1.9000 0.9410 10.3650 0.16003.2250 1.8800 0.9410 10.2140 0.15803.2480 1.8600 0.9420 10.0640 0.15703.2720 1.8400 0.9420 9.9130 0.15503.2960 1.8200 0.9430 9.7620 0.15403.3210 1.8000 0.9440 9.6100 0.15303.3460 1.7800 0.9440 9.4590 0.15103.3720 1.7600 0.9450 9.3070 0.15003.3990 1.7400 0.9460 9.1550 0.14803.4260 1.7200 0.9460 9.0030 0.14703.4540 1.7000 0.9470 8.8510 0.14503.4830 1.6800 0.9470 8.6990 0.14403.5130 1.6600 0.9480 8.5470 0.14203.5440 1.6400 0.9490 8.3950 0.14103.5750 1.6200 0.9490 8.2440 0.13903.6070 1.6000 0.9500 8.0920 0.13803.6400 1.5800 0.9500 7.9400 0.13603.6740 1.5600 0.9510 7.7890 0.13503.7090 1.5400 0.9520 7.6380 0.13303.7450 1.5200 0.9520 7.4870 0.1320
1.5000 0.9530 7.3370 0.13003.8200 1.4800 0.9540 7.1870 0.12903.8590 1.4600 0.9540 7.0370 0.12703.9000 1.4400 0.9550 6.8880 0.12603.9410 1.4200 0.9550 6.7390 0.12403.9840 1.4000 0.9560 6.5910 0.1230
Page 29
4.0280 1.3800 0.9570 6.4430 0.12104.0740 1.3600 0.9570 6.2960 0.12004.1210 1.3400 0.9580 6.1490 0.11804.1690 1.3200 0.9580 6.0030 0.11704.2190 1.3000 0.9590 5.8580 0.11504.2710 1.2800 0.9600 5.7130 0.11304.3240 1.2600 0.9600 5.5690 0.11204.3800 1.2400 0.9610 5.4260 0.11004.4370 1.2200 0.9610 5.2840 0.10904.4960 1.2000 0.9620 5.1430 0.10704.5570 1.1800 0.9630 5.0030 0.10604.6200 1.1600 0.9630 4.8630 0.10404.6860 1.1400 0.9640 4.7250 0.10204.7540 1.1200 0.9650 4.5870 0.10104.8250 1.1000 0.9650 4.4510 0.09904.8980 1.0800 0.9660 4.3160 0.09704.9740 1.0600 0.9660 4.1820 0.09605.0540 1.0400 0.9670 4.0490 0.09405.1360 1.0200 0.9680 3.9180 0.09305.2220 1.0000 0.9680 3.7880 0.09105.3110 0.9800 0.9690 3.6590 0.08905.4040 0.9600 0.9690 3.5320 0.08905.5020 0.9400 0.9700 3.4060 0.08805.6030 0.9200 0.9710 3.2810 0.08605.7100 0.9000 0.9710 3.1580 0.08405.8210 0.8800 0.9720 3.0370 0.08105.9370 0.8600 0.9720 2.9170 0.07906.0590 0.8400 0.9730 2.7990 0.07706.1870 0.8200 0.9740 2.6830 0.07606.3220 0.8000 0.9740 2.5680 0.07406.4640 0.7800 0.9750 2.4550 0.07206.6130 0.7600 0.9760 2.3440 0.07106.7700 0.7400 0.9760 2.2350 0.06906.9360 0.7200 0.9770 2.1280 0.06707.1120 0.7000 0.9770 2.0230 0.06507.2980 0.6800 0.9780 1.9190 0.06407.4960 0.6600 0.9790 1.8180 0.06207.7060 0.6400 0.9790 1.7190 0.06007.9300 0.6200 0.9800 1.6230 0.05808.1690 0.6000 0.9810 1.5280 0.05708.4240 0.5800 0.9810 1.4360 0.05508.6980 0.5600 0.9820 1.3460 0.05308.9920 0.5400 0.9820 1.2590 0.05109.3090 0.5200 0.9830 1.1740 0.04909.6510 0.5000 0.9840 1.0910 0.0480
10.0220 0.4800 0.9840 1.0110 0.046010.4260 0.4600 0.9850 0.9340 0.044010.8660 0.4400 0.9860 0.8590 0.042011.3490 0.4200 0.9860 0.7870 0.040011.8800 0.4000 0.9870 0.7180 0.038012.4670 0.3800 0.9880 0.6520 0.037013.1190 0.3600 0.9880 0.5880 0.035013.8480 0.3400 0.9890 0.5270 0.033014.6690 0.3200 0.9900 0.4700 0.0310
Page 30
15.5990 0.3000 0.9900 0.4150 0.029016.6620 0.2800 0.9910 0.3640 0.027017.8890 0.2600 0.9910 0.3150 0.025019.3210 0.2400 0.9920 0.2700 0.023021.0140 0.2200 0.9930 0.2280 0.022023.0450 0.2000 0.9930 0.1900 0.0200
Page 31
Elementi matrice F za podelu nosača na 10 jednakih delova
k i 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 3.97024 4.64465 3.18911 2.36631 1.78637 1.33856 0.97303 0.66408 0.39666 0.16069
1 2.55354 7.94048 4.64465 3.18911 2.36631 1.78637 1.33856 0.97303 0.66408 0.39666
2 1.72694 4.64465 7.94048 4.64465 3.18911 2.36631 1.78637 1.33856 0.97303 0.66408
3 3.18911 4.64465 7.94048 4.64465 3.18911 2.36631 1.78637 1.33856 0.97303
4 0.95609 2.36631 3.18911 4.64465 7.94048 4.64465 3.18911 2.36631 1.78637 1.33856
5 0.71932 1.78637 2.36631 3.18911 4.64465 7.94048 4.64465 3.18911 2.36631 1.78637
6 0.52822 1.33856 1.78637 2.36631 3.18911 4.64465 7.94048 4.64465 3.18911 2.36631
7 0.36775 0.97303 1.33856 1.78637 2.36631 3.18911 4.64465 7.94048 4.64465 3.18911
8 0.22955 0.66408 0.97303 1.33856 1.78637 2.36631 3.18911 4.64465 7.94048 4.64465
9 0.10815 0.39666 0.66408 0.97303 1.33856 1.78637 2.36631 3.18911 4.64465 7.94048
10 0.00000 0.16069 0.39666 0.66408 0.97303 1.33856 1.78637 2.36631 3.18911 4.64465
Elementi matrice B za podelu nosača na 10 jednakih lamela
k i 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 1.04654 -13.18332 3.65058 1.26548 0.48672 0.26236 0.16556 0.11319 0.08306 0.06289
1 -0.63354 15.02361 -10.27224 0.57484 0.14601 -0.04889 0.03443 -0.03038 -0.02648 -0.02136
2 -0.15148 -9.63950 16.86390 -9.63950 0.81817 0.27714 0.03387 0.02215 0.01115 0.00496
3 0.19653 0.81817 -9.63950 16.86390 -9.63950 0.81817 0.27714 0.03387 0.02215 0.01115
4 0.04087 0.27714 0.81817 -9.63950 16.86390 -9.63950 0.81817 0.27714 0.03387 0.02215
5 0.01331 0.03387 0.27714 0.81817 -9.63950 16.86390 -9.63950 0.81817 0.27714 0.03387
6 0.00667 0.02215 0.03387 0.27714 0.81817 -9.63950 16.86390 -9.63950 0.81817 0.27714
7 0.00239 0.01115 0.02215 0.03387 0.27714 0.81817 -9.63950 16.86390 -9.63950 0.81817
8 0.00191 0.00496 0.01115 0.02215 0.03387 0.27714 0.81817 -9.63950 16.86390 -9.63950
9 -0.00969 -0.02136 -0.02648 -0.03038 0.03443 -0.04889 0.14601 0.57484 -10.27224 15.02361
10 0.02649 0.06289 0.08306 0.11319 0.16556 0.26236 0.48672 1.26548 3.65058 -13.18332
Page 32
Elementi matrice F za podelu nosača na 10 jednakih delova
10
0.00000
0.10815
0.22955
0.36775
0.52822
0.71932
0.95609
1.72694
2.55354
3.97024
Elementi matrice B za podelu nosača na 10 jednakih lamela
10
0.02649
-0.00969
0.00191
0.00239
0.00667
0.01331
0.04087
0.19653
-0.15148
-0.63354
1.04654