Proiect TCM FN

UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAOVFacultatea de Inginerie Tehnologic i Management Industrial Catedra Tehnologia Construciilor de Maini PROIECT DE AN LA DISCIPLINA

Tehnologia constructiilorde masini

Program de studii TCM, grupa 2111 An IV

Student: Velican Florin-MariusConductor proiect: Titeiu Dan

Anul universitar 2014-2015

Studiu de caz: Rectificarea suprafetelor cilindrice exterioare

1.Scule abrazive folosite la rectificare

Pietrele abrazive folosite la rectificare sunt constituite din granule abrazive legate ntre ele cu un liant.Granulele abrazive de diferite mrimi i forme prezint o serie de muchii i coluri cu care execut achierea metalelor ca orice alt scul achietoare (fig. 1). Cele mai folosite materiale abrazive sunt: corindonul, carborundumul, cuarul, cremenea, gresia, piatra ponce etc.Prin legarea granulelor abrazive cu liani se obin pietre abrazive de diferite forme i dimensiuni, n funcie de suprafeele ce urmeaz a fi prelucrate prin rectificare.Lianii folosii n acest scop se mpart n: liani anorganici: argil, feldspat, caolin etc; liani organici: bachelit, elac, cauciuc etc.

Fig1In anexa 1 sunt reprezentate diferite forme de pietre abrazive. Elementele caracteristice ale unei pietre abrazive sunt: granulaia, duritatea istructura.Prin granulaia pietrei abrazive se nelege coninutul de granule abrazive de diferite mrimi Achie exprimat n procente de greutate. Dup granulaie, materialul abraziv se mparte n cinci fraciuni de mrime a granulelor: limit, mare, principal, complex i mrunt. Granulaia materialului se determin prin cernere cu ajutorul unor site care au ochiuri de diferite dimensiuni, n funcie de fraciunea de granulaie considerat.

Toate granulele care rmn ntr-o anumit sit se consider c fac parte din fraciunea de granulaie a sitei respective.Duritatea pietrei abrazive reprezint rezistena complexului abraziv-liant la smulgerea sau desprinderea unei granule abrazive. Din acest punct de vedere, corpurile abrazive se mpart n patru grupe de duritate (notate cu I, II, III i IV), iar n fiecare grup se face o submprire dup gradul de duritate crescnd, notate cu a, b i c, astfel: grupa I (a, b, c) pentru duritate moale; grupa a II-a (a, b, c) pentru duritate mijlocie; grupa a III-a (a, b, c) pentru duritate tare; grupa a IV-a (a, b, c) pentru duritate foarte tare.Structura pietrelor abrazive reprezint raportul dintre volumul total al pietrei i volumul porilor. Aceast structur depinde de cantitatea i modul de repartizare a granulelor abrazive, precum i de cantitatea de liant. Dup mrimea raportului exprimat mai sus, corpurile abrazive se mpart n mai multe categorii de structur: foarte deas, deas, cu desime mijlocie, rar, foarte rar i poroas.Productivitatea i calitatea prelucrrii sunt influenate direct de aceste caracteristici. De aceea, la alegerea pietrelor abrazive se vor avea n vedere i aceste caracteristici.In cataloagele pietrelor abrazive pentru diferite caliti de material (oel tratat, netratat, font, bronz etc.) se dau indicaii privind folosirea anumitor categorii de pietre abrazive, n funcie de structur, granulaie i duritate (Anexa 2).La operaiile de rectificare se folosete o rcire abundent, n scopul eliminrii achiilor, al micorrii temperaturii la care piesa este nclzit, avndu-se n vedere frecarea puternic ce are loc n timpul lucrului. In timpul operaiei de rectificare are loc desprinderea granulelor de la periferia activ a pietrei abrazive, aducnd n contact cu piesa noi granule cu tiuri i vrfuri neteite. Aceast operaie de desprindere a particulelor nu are loc n mod absolut uniform pe toat suprafaa activ a pietrei abrazive. De aceea este necesar ca piatra abraziv s fie ndreptat i corectat. ndreptarea se execut cu un creion de diamant (fig. 2), care nltur un strat din piatra abraziv pentru a-i reda forma geometric normal

Fig.2

In afar de creionul de diamant se mai utilizeaz role din oel clit (fig. 3), pietre din carborundum etc.

Fig.3 O problem foarte important care apare la rectificare o constituie fixarea i echilibrarea pietrelor abrazive. Acest lucru este foarte important datorit vitezei mari de rotaie a pietrei, care poate crea fore centrifuge apreciabile din cauza neechilibrrii corespunztoare. Aceste fore centrifuge pot, provoca spargerea discului, care are n general o rezisten mecanic mic.Pentru a se evita accidentele care ar putea s apar datorit spargerii pietrei, aceasta se controleaz s nu aib fisuri i se echilibreaz static i dinamic.Dup echilibrare, piatra abraziv se ncearc la o turaie mai mare dect cea cu care va lucra n mod obinuit.Pentru montarea pietrei abrazive (fig. 4) pe captul arborelui 6 se folosesc flanele 2, care o strng prin intermediul garniturilor din pnz cauciucat 4. Intre piatra abraziv i arbore se gsete o buc de plumb 5. Discul 1 se strnge cu piulia 3.

Fig 4

2. Prelucrri executate prin rectificareIn funcie de forma suprafeei de prelucrat, rectificarea poate fi: rotund, plan profilat.Dup gradul de netezime al suprafeei prelucrate i de adncimea stratului de metal ndeprtat, rectificarea poate fi: de degroare de finisare3. Maini de rectificatDup forma suprafeelor pieselor de prelucrat, mainile de rectificat se mpart n: maini de rectificat rotund; maini de rectificat plan; maini de rectificat speciale.4.1. Maini de rectificat rotund. Aceste maini se folosesc pentru rectificarea pieselor cu suprafee de revoluie. Din aceast categorie de maini de rectificat fac parte mainile de rectificat exterior, interior i universale.1)Mainile de rectificat exterior se clasific n maini de rectificat ntrevrfuri i maini fr vrfuri (fr centre).a) Mainile de rectificat ntre vrfuri sunt simple i pot prelucra suprafeecilindrice sau conice cu o conicitate mic. La aceste maini, piatra abrazivexecut micarea de avans axial i circular. La unele maini, micarea deavans axial este efectuat de piatra abraziv.b) Mainile de rectificat rotund fr vrfuri se utilizeaz pentru prelucrareasuprafeelor cilindrice exterioare. Prile principale ale mainii de rectificatfr centre (anexa 6 ) sunt: batiul 1, suportul pietrei de avans 2, suportuldispozitivului de ascuit piatr de avans 3, dispozitivul de ascuit 4, piatrade avans 5, piatra de rectificat 6, suportul pietrei de rectificat 7, dispozitivulde ascuit piatra de rectificat 8, lama 9 pentru susinerea piesei de prelucrat.Aa cum rezult i din schema prelucrrii fr vrfuri, rectificarea se realizeaz cu piatra de rectificat 6 care execut micarea principal de achiere. Piatra de avans 5 realizeaz, pe de o parte, micarea de avans circular, iar pe de alt parte, micarea de avans axial a piesei 10, datorit nclinrii acesteia.Pentru corectarea pietrelor de rectificat i de avans se folosesc dispozitivele speciale 4 i 8.2)Mainile de rectificat interior se folosesc pentru prelucrarea suprafeelorinterioare cilindrice sau conice, precum i pentru prelucrarea suprafeelorfrontale mici. La aceste maini, piatra execut micarea principal de achiere,micarea de avans longitudinal i micarea de avans de ptrundere. Micareade avans circular este efectuat de piesa de prelucrat prins ntr-un dispozitivcare, de obicei, este un universal.3) Mainile de rectificat universale (anexa 7 ) se folosesc pentru rectificarea suprafeelor cilindrice sau conice, interioare sau exterioare, precum i a suprafeelor plane. Prile principale ale mainii de rectificat universale sunt batiul 1, ppua portpies 2, suportul pietrei abrazive 3, discul pentru rectificarea exterioar 4, ppua mobil 5, dispozitivul de susinere 6, axul 7, pe care se monteaz piatra 8, pentru rectificarea interioar, dispozitivul pentru rcire 9, masa superioar 10 i masa inferioar 11. La aceste maini, micarea principal de achiere i avansul de ptrundere sunt efectuate de pietrele de rectificat 4 i 8. Micrile de avans circular sau longitudinal sunt efectuate de piesa de prelucrat.Suprafeele exterioare se prelucreaz cu piatra 4, piesa se fixeaz n universal sau se prinde ntre vrfuri (un vrf n ppua 2 i altul n ppua 5). Suprafeele conice se prelucreaz prin rotirea mesei superioare 10, pentru coniciti relativ mici, sau prin rotirea ppuii portpies, pentru coniciti mai mari; n ambele cazuri, piesa este fixat n universal.Suprafeele interioare se prelucreaz cu piatra de rectificat 8, piesa fixndu-se n universal. Suprafeele conice se prelucreaz cu rotirea mesei superioare 11 sau a ppuii portpies 2, pentru coniciti mai mari.Ppua mobil, folosit la prelucrarea intre vrfuri, se poate deplasa n lungul mesei 10.Piatra abraziv ptrunde n material prin deplasarea suportului port-piatr pe nite ghidaje laterale perpendiculare pe masa mainii

Formele principalelor tipuri de pietre abrazive standardizateDenumireaFormaSTAS

Piatr cilindrica plan601-63

Pietre cilindrice cu scobituri

606-59

Pietre cilindrice cu degajare simpla

607-59

Pietre cilindrice cu degajri duble

607-59

Pietre conice

603-59

Piatra biconic cu dubl degajare plan

nestandardizat

Piatr oal

604-59

Piatra oal conica

605-65

Rectificarea suprafeelor cilindrice exterioarea cu avans longitudinal; b cu avans de ptrundere; c fr vrfuri, cu avans longitudinal; d fr vrfuri, cu avans de ptrundere.

Main de rectificat fr vrfuri

Main de rectificat rotund , universal

Identificarea suprafetelor elementare si a prelucrarilor impuseNr CrtTip SuprafataITRzStr.Degr.Str.Fin.BurghiereFrezareFiletareRectificare de degrosareRectificare fina de netezire

1Frontala93,2XX

2Tesitura93,2XX

3Cilindrica ext.50,8XXXX

4Degajare ptr. Rectificare93,2XX

5Frontala93,2XX

6Cilindrica ext.50,8XXXX

7Tesitura93,2XX

8Frontala93,2XX

9Degajare ptr. Rectificare93,2XX

10Cilindrica ext.50,8XX

11Raza de racordare93,2XX

12Frontala93,2XX

13Raza de racordare93,2XX

14Cilindrica ext.93,2XX

15Filetata93,2XXX

16Tesitura93.2XX

17Frontala93,2XX

18Canal pana93,2X

19Canal Pana93,2X

20Alezaj106,3X

21Filetata93,2XX

22Alezaj106,3X

23Tesitura93,2XX

Elaborarea procesului de prelucrare.Structura si ordonarea procesului de prelucrareOperatia procesului de prelucrare:1. Debitare2. Strunjire3. Filetare4. Frezare5. Rectificare de degrosare6. Tratament termic7. Rectificare fina de netezireTip arbore: Arbore reductor Material: 16MnCr5Semifabricat:Bara laminateTratament termic:Calire+Revenire

Constrangeri tehnologice ce impun urmatoarea cronologie: Operatia 1-debitare:2,3,4,5,6,7,8 (7 constrangeri) Operatia 2-strunjire:3,4,5,6,7 ,8 (6 constrangeri) Operatia 3 filetare 4,5,6,7,8 (5 constrangeri) Operatia 4 gaurire 5,6,7,8 (4 constrangeri) Operatia 5-frezare: 6,7,8 (3 constrangeri) Operatia6-rectificare de degrosare7,8 (2 constrangeri) Operatia7-Tratament termic) 8 (1 constrangere) Operatia8-rectificare fina de netezire (nu este urmata de alte operatii)Grafic asociat procesului de prelucrareMatricea arcelorContine un numar de linii si un numar de coloane egal cu numarul de noduri ale grafului respective cu numarul de operatii ale procesului de prelucrareSe pune cifra 1 daca intre doua noduri ale grafului exista un arc orientat,respective cifra 0 daca nu exista un arc orientat.

D=

Stabilirea numarului criticNumarul de noduri ale grafului (n-gradul matricei)

Ordonarea descrescatoare a numarului de noduri ale liniilor matricei D v-a fi (7,6,5,4,3,2,1)D=

Ordonarea descrescatoare a numarului de noduri ale coloanei matricei D (coloanele matricei D vor fi (7,6,5,4,3,2,1))D=

CALCULUL ADAOSURILOR DE PRELUCRARE I AL DIMENSIUNILOR TEHNOLOGICE INTERMEDIARE PENTRU SUPRAFAA Semifabricatul pentru care calculm adaosul de prelucrare este realizat din bar laminata.

1.Rectificare fina de netezire: Suprafata S3Se alege:L=138mm

2= )= ) =41.6 [Tabelul 4.8][Tabelul 4.8]

[Tabelul 4.6]=20 [Tabelul1.37]Toleranta pentru operatia de rectificare de degrosareTp=40[Tabelul2.15]2-Se rotunjeste la 82Dmax de rectificare de degrosare40+0.082=40.082Dmin de rectificare de degrosare40-0.082=39.918-Se rotunjeste la 39.92mmDintermediar =

2.Rectificare de degrosare : Suprafata S3Se alege:

L=138mm

2= )= ) =100 [Tabelul 4.8][Tabelul 4.8]

[Tabelul 4.6]=20 [Tabelul1.37]Toleranta pentru operatia de strunjire de semifinisareTp=160[Tabelul2.15]2Dmax de strunjire de semifinisare40+0.2=40.2Dmin de strunjire de semifinisare40-0.2=39.8Dintermediar =

3.Strunjire de semifinisare: Suprafata S3Se alege:

l=138Rz=20Sp=302= )= ) =160 [Tabelul 4.8][Tabelul 4.8]

[Tabelul 4.6]=20 [Tabelul1.37]Toleranta pentru operatia de strunjire de degrosareTp=250[Tabelul2.15]2Dmax de strunjire de degrosareDmax+2Apnom=40.2+0.31=40.51mmDmin de strunjire de degrosareDmin=Dmax-Tp=40,51-0,25=40,26mm

4.Strunjire de degrosare: Suprafata S3Se alege:

l=138Rz=63Sp=60===372,4=2=2=276=0.25=2502Apmin=2 (Rz+Sp)+2 =2 (63+60) +2 372.4 =990.8Abaterea barei laminateAi=-0.9As=+0.3Apnom=Apmin+|Ai|=990.8+900=1890.8Dnominal de calcul a barei laminateDmax+Apmin+Ai=40.51+0,99+0,9=42.31mmSe alege bara laminata -STAS 333-87

Calculul regimului de aschiere1.Strunjire de degrosare pentru suprafata S3 mm 16MnCr5 HB=207

Scula aschietoare v-a fi un cutit de strung cu placuta din carbora metalica tip P10 iar corpul cutitului conform STAS 6374-6388/80Sectiunea corupui cutitului este patrata hxb 20x20 [Tabelul 10.1]Durabilitatea cutitului T=90 min [Tabelul 10.3]Uzura admisibila a cutitului de strung [Tabelul 10.1]Se adopta Parametrii geometrici ai sculei aschietoare k=45 k1=30 [Tabelul 10.6]Stabilirea adancimii de aschiere 2Ap de la strunjire de degrosare Stabilirea avansului pentru strunjire de degrosare cu t=1.05 si d=40S=0.4.0.5mm/rot [Tabelul 10.7]Din gama de masini unelte se adopta SN 400x1500 S=0.48mm/rot [Vlase I.Tabelul 10.1]Stabilirea fortei de aschiere=8888.9 NRai=200Fz=C4* Fz=35.7*C4=35.7HB170 [Tabelul 10.15]n1=0.35 [Tabelul 10.22]x1=1 y1=0.75 [Tabelul 10.21]Viteza de avansS== Se allege L=1.5*h=1.5*20=30mm L=30mmConditia de verificare SmuScalc;0.482.24

Determinarea vitezei de aschiereV=* => V=*=199.43 m/minSe adopta 200 m/minCv=294 [Tabelul 10.30]m=0.125 [Tabelul 10.29]n=1.75 pt HB>130 [Tabelul 10.30]xv=0.18 yv=0.35 [Tabelul 10.30]

Coeficienti de corectie influenta sectiunii transversal influenta unghiului de atac principal influenta unghiului taisului secundar influenta razei de racordare a varfului cutitului 1 influenta materialului din care e confectionat partea aschietoare a sculei [Tabelul 10.31] materialul prelucrat [Tabelul 10.32] modul de obtinere al semifabricatelor [Tabelul 10.33] starea stratului superficial al materialului [Tabelul 10.34] forma suprafetei de degajare [Tabelul 10.35]TuratiaDeterminarea turatiei se alege din Vlase I 10.1 pt SN400x1500 N=1447 rot/minVreal= Determinarea puterii effective Ne=Conditia de verificare NeNmu [Vlase I.Tabelul 10.1]

2.Regim de aschiere la strunjire de semifinisare mm 16MnCr5 HB=207Scula aschietoare P10 hxb=20x20 T=90 min [Tabelul 10.3]Uzura admisibila (Tabel 10.2) k=45 k1=30 [Tabelul 10.6]Stabilirea adancimii de aschiere 2Ap de la strunjire de semifinisareStabilirea avansului pentru strunjire de finisareDin [Tabelul 10.24]Csr=0.0909 Coeficient ce depinde de unghiul de atac principale5=0.487 exponent al rugozitatiie6=0.528 exponent al razei de racordarer=1 raza la varfForta de aschiereFz=C4*= Fz=35.7*C4=35.7HB170 [Tabelul 10.15]n1=0.35 [Tabelul 10.22]x1=1 y1=0.75 [Tabelul 10.21]Determinarea vitezei de aschiereV=* => V=*=265.89 m/minSe adopta 266 m/minCv=257 [Tabel 10.30]m=0.125 [Tabel 10.29 ]n=1.75 pt HB>130 [Tabel 10.30]xv=0.18 yv=0.20 [Tabel 10.30]Coeficienti de corectie influenta sectiunii transversal influenta unghiului de atac principal influenta unghiului taisului secundar influenta razei de racordare a varfului cutitului influenta materialului din care e confectionat partea aschietoare a sculei materialul prelucrat modul de obtinere al semifabricatelor starea stratului superficial al materialului forma suprafetei de degajareTuratiaSe alege n=1500 rot/minVreal=

0.053

3.Regim de aschiere la rectificare de degrosare

MU WNWSP 200X800,care admite un disc abraziv cu D=400mm si B=40mm [Vlase-Tabel 10.10]Scula aschietoare-disc abraziv plan 300x400x75mm characteristic ale discului abraziv E32N7cStabilirea adancimii de aschiere a numarului de treceri treceriSt=0.025 mm/cursa [Tabelul 22.2]Apmax=0.100 Stabilirea vitezei de aschiere care e viteza de rotatie a discului abrazivV=31.5 m/s [Tabelul 22.9]Stabilirea avansuluisl=*B=0.63*40=25.2mm/rot piesa=0.5.0.8 (d>20=0.630.8)Stabilirea vitezei de rotatie a piesei Durabilitate T=5min (Tabel 22.10 Picos II)Kvt= 0.6 mm Coeficient de corectie Kvt [Tabelul 22.11]Forta de aschiere*CF=2.2 pt otel

Puterea de aschiere=3.46 kWKNT=1.22 [Tabelul 22.13]KNB=1.55 [Tabelul 22.13]

kW kW

4.Regim de aschiere la rectificare fina de netezire

MU WNWSP 200X800,care admite un disc abraziv cu D=400mm si B=40mm [Vlase-Tabel 10.10]Scula aschietoare-disc abraziv plan 300x400x75mm characteristic ale discului abraziv E32N7cStabilirea adancimii de aschiere a numarului de treceri treceriSt=0.025 mm/cursa [Tabelul 22.2]Apmax=0.100 Stabilirea vitezei de aschiere care e viteza de rotatie a discului abrazivV=40 m/s [Tabelul 22.9]Stabilirea avansuluisl=*B=0.63*40=25.2mm/rot piesa=0.5.0.8 (d>20=0.630.8)Stabilirea vitezei de rotatie a piesei Durabilitate T=5min (Tabel 22.10 Picos II)Kvt= 0.6 mm Coeficient de corectie Kvt [Tabelul 22.11]Forta de aschiere*CF=2.2 pt otel

Puterea de aschiere=3.46 kWKNT=1.22 [Tabelul 22.13]KNB=1.55 [Tabelul 22.13]

kW kW

5.Regim de aschiere la gaurireAlegerea sculei duritate 170-250 HB [Tabelul 16.1]Unghiul de asezare 1114 Se alege 11 [Tabelul 16.2]Adancimea de aschiere mmD=diametrul burghiului =6.8d=diametrul gaurii =6.8Durabilitatea sculei T=15 min [Tabel 16.6]Avansul de burghiereKs=0.85mm [Tabelul 16.8]coeficient de corectie in functie de lungimea gauriiCs=0.047mm [Tabelul 16.9]coeficient de avansViteza de aschiereCv=3,7Kvp=0.37Yv=0.7 [Tabelul 16.22]Zv=0.4n=0.2Coeficienti de corectieKvp=Kmv*Ktv*Klv*Ksv=0.93*0.5*0.8=0.79Kmv==0.93Ktv=0.5Klv=0.85 [Tabelul 16.23]Ksv=1Rm=700

Tec=19 min [Tabelul 16.33]TuratiaSe adopta din gama de masini unelte turatia imediat superioara G25 n=1200 rot/minStabilirea puterii effective la realizarea gaurii in plin

K=0.064x=1.2 [Tabelul 17.41]y=0.1

6.Regim de aschiere la frezare canal de panaCanal de pana b=12mml=56mmh=5mmScula aschietoare v-a fi o freza deget cu d=10mm z=4dinti din otel rapid ha=0.5Adancimea de aschieret=1 mm Avansul pe dinteSd=0.010 mm/dinte [Pic96 II.Tabelul 14.26]Calculul vitezei de aschiere Se adopta 114m/mint1=12mm latimea canalt=5mm inaltime canalT=80 min timpul sculeiKv=Kmv*Ksf=1.06*1=1,06Kmv=Rm=700N/mCn=1Mv=0.9Turatian=Viteza de avansVs=n*sd*z=3597*0.010*4=144m/min

Reprezentare Graf Tehnologic

Operatiile Tehnologice1. Debitare2. Strunjire3. Filetare4. Gaurire5. Frezare6. Rectificare de degrosare7. Tratament Termic8. Rectificare fina de netezire

1.Debitare X1-masina de debitat 2.Strunjire X2-strung universal 3.Gaurire X2.1-strung universal4.Filetare X2.1-strung universal5.Frezare X3-masina de frezat CN

6.Rectificare cilindrica exterioara X9 -cu avans longitudinal X10-cu avans de patrundereX3+X1=Y1X1+X1=Y2X5+X6=Y3

Graf Tehnologic Primar

Graf Tehnologic Secundar

Calculul normei de timp1.Normarea tehnica la strunjire de degrosare-suprafata S3Tpi=timp de pregatire incheiereTb=timp de bazaTa=timp ajutatoriTdt=timp de deservire tehinicaTdo=timp de deservire organizatoricaTon=timp de odihna si necesitati fiziologice tpi=15 min pregatire curenta a lucrarii =1 min reglare opritor [Normare.Tabelul 5.68]Tpi=15+1=16 min ta=2*0.8 min [Normare.Tabelul 5.73]prindere desprindere piese in universal =0.1 min [Normare.Tabelul 5.73] schimbare turatie cu 2 manete =0.1 min [Normare.Tabelul 5.73]schimbare avans =2*0.5 min [Normare.Tabelul 5.73]cuplare decuplare motor =0.3 min [Normare.Tabelul 5.75]reglare cota =0.3 min [Normare.Tabelul 5.78]piese cu subler

ta=2.6 min

Strunjire de semifinisare tpi=15 min pregatire curenta a lucrarii =1 min reglare opritor [Normare.Tabelul 5.68]Tpi=15+1=16 min ta=2*0.8 min [Normare.Tabelul 5.73]prindere desprindere piese in universal =0.1 min [Normare.Tabelul 5.73] schimbare turatie cu 2 manete =0.1 min [Normare.Tabelul 5.73]schimbare avans =2*0.5 min [Normare.Tabelul 5.73]cuplare decuplare motor =0.3 min [Normare.Tabelul 5.75]reglare cota =0.3 min [Normare.Tabelul 5.78]piese cu subler

ta=2.6 min

Strunjire de degrosareSuprafata S6

tpi=15 min pregatire curenta a lucrarii =1 min reglare opritor [Pic96 I Normare.Tabelul 5.68]Tpi=15+1=16 min

ta=2*0.8 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]prindere desprindere piese in universal =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73] schimbare turatie cu 2 manete =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]schimbare avans =2*0.5 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]cuplare decuplare motor =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.75]reglare cota =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.78]piese cu subler

ta=2.6 min

Strunjire de semifinisareSuprafata S6

tpi=15 min pregatire curenta a lucrarii =1 min reglare opritor [Pic96 I Normare.Tabelul 5.68]Tpi=15+1=16 min ta=2*0.8 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]prindere desprindere piese in universal =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73] schimbare turatie cu 2 manete =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]schimbare avans =2*0.5 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]cuplare decuplare motor =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.75]reglare cota =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.78]piese cu subler

ta=2.6 min

Suprafata S10Strunire de degrosare

tpi=15 min pregatire curenta a lucrarii =1 min reglare opritor [ Pic96 I Normare.Tabelul 5.68]Tpi=15+1=16 min ta=2*0.8 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]prindere desprindere piese in universal =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73] schimbare turatie cu 2 manete =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]schimbare avans =2*0.5 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]cuplare decuplare motor =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.75]reglare cota =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.78]piese cu subler

ta=2.6 min

Strunjire de semifinisare

tpi=15 min pregatire curenta a lucrarii =1 min reglare opritor [Pic96 I Normare.Tabelul 5.68]Tpi=15+1=16 min ta=2*0.8 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]prindere desprindere piese in universal =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73] schimbare turatie cu 2 manete =0.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]schimbare avans =2*0.5 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.73]cuplare decuplare motor =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.75]reglare cota =0.3 min [Pic96 I Normare.Tabelul 5.78]piese cu sublerta=2.6 min

0.00025+0.0105+0.00025+0.00083+0.00088+0.003=0.007min 0.0001+0.0042+0.0001+0.0001+0.0004+0.0011=0.003min min

2.Normarea tehnica la frezare canal de pana tabel 8.1 mengine sau universal tabel 8.1 primire documentatieTpi=19+10=29 min4.11Sz=0.15 mm/dintel1=13.8l2=3z=4 dintin=3600 rot/minta=2*0.29 [Pic96 I Normare.Tabelul 8.34]prindere desprindere piesa =0.42 min [Pic96 I Normare.Tabelul 8.43]comanda masinii =0.15 min [Pic96 I Normare.Tabelul 8.47]aschii de probata=1.15 min [Pic96 I Normare.Tabelul 8.51]4.12 [Pic96 I Normare.Tabelul 8.51]4.13 [Pic96 I Normare.Tabelul 8.51]4.14

3.Norma de timp la operatia de gaurireTpi=10 min prindere desprindere piesa [Pic96 II Normare.Tabelul 9.1] =4 min primire predare documentatie4.15l1=10mml2=2mml=4mmta=0.11 min [Pic96 II Normare.Tabelul 9.53] legat de faza =0.03+0.02 [Pic96 II Normare.Tabelul 9.51] MUCN =0.13 [Pic96 II Normare.Tabelul 9.52] evacuare aschii =0.62 [Pic96 II Normare.Tabelul 9.52] prindere pe masa cu surub si brideta=0.91 min[Pic96 II Normare.Tabelul 9.54] [Pic96 II Normare.Tabelul 9.54] 4.16[Pic96 II Normare.Tabelul 9.54] 4.174.Norma de timp pentru frezarea rotii dintate4.18Diametrul frezei=110 mmModul=2mmNr treceri=1l=8k=5.07S=2.2 m/minv=30.21nf=87.414.19h=11mm-inaltimea dintelui

Tpi=26min intre varfuri =10 min documentatie primire/predare [Pic96 II Normare.Tabelul 10.1] Tpi=26+10=36 minta=3.25 min in universal si vf papusii mobile =0.49*2 prindere/desprindereta=4.23 min4.204.214.225.Norma de timp la operatia de filetare L=l+l1+l2=18.5+0.8+0.4=19.7mml=lungimea portiunii de filetarel1=(13)*=1*0.8=0.8mm

l2=(0.52)*Viteza de aschiereVp=10.2 m/min [Pic96 I Normare.Tabelul 1.29] Turatia de aschiere4.23D=diametrul filetului=24 mmta=0.67 min masurari control al filetelor exterioare =0.06 min+0.061 min montare/demontareta=0.67+0.06+0.061=0.79 mintdt=0.025*tb=0.025*0.36=0.009 min4.24tdo=0.011*(tb+ta)=0.011*(0.36+0.79)=0.012 min4.25ton=0.07*(tb+ta)=0.070*(0.36+0.79)=0.08 min4.26NT=tb+ta+tdt+tdo+ton=0.36+0.79+0.009+0.012+0.08=1.28

6.Norma de timp la operatia de rectificare de semifinisareSuprafata S3Tpi=7 min distanta dintre varfuri [Pic96 I Normare.Tabelul 12.1] =10 min documentatie[ Pic96 I Normare.Tabelul 12.1] =0.7 min indepartare disc abrazivTpi=7+10+0.7=17.7 min4.27ta=2*0.73 [Pic96 I Normare.Tabelul 12.8] =0.04+0.03+0.03+0.04=0.14 min (poz 2-3-4-7) =0.48 min masuratori de control [Pic96 I Normare.Tabelul 12.10]ta=2.08 min4.28Ti=2.1 min [Pic96 I Normare.Tabelul 12.11]T=33min durabilitatea [Pic96 I Normare.Tabelul 12.7][Pic96 I Normare.Tabelul 12.12][Pic96 I Normare.Tabelul 12.13]Suprafata S5Tpi=7 min distanta dintre varfuri [Pic96 I Normare.Tabelul 12.1] =10 min documentatie[ Pic96 I Normare.Tabelul 12.1] =0.7 min indepartare disc abrazivTpi=7+10+0.7=17.7 min

ta=2*0.73 [Pic96 I Normare.Tabelul 12.8] =0.04+0.03+0.03+0.04=0.14 min (poz 2-3-4-7)ta=2.08 min

Ti=2.1 min tabel 12.11 picos 1T=33min durabilitatea tabel 12.7 picos 1[Pic96 I Normare.Tabelul 12.13][Pic96 I Normare.Tabelul 12.13]Suprafata S8Tpi=7 min distanta dintre varfuri [Pic96 I Normare.Tabelul 12.1] =10 min documentatie[ Pic96 I Normare.Tabelul 12.1] =0.7 min indepartare disc abrazivTpi=7+10+0.7=17.7 min

ta=2*0.73 [Pic96 I Normare.Tabelul 12.8] =0.04+0.03+0.03+0.04=0.14 min (poz 2-3-4-7) =0.48 min masuratori de control [Pic96 I Normare.Tabelul 12.10]1ta=2.08 min

Ti=2.1 min tabel 12.11 picos 1T=33min durabilitatea tabel 12.7 picos 1[Pic96 I Normare.Tabelul 12.13][Pic96 I Normare.Tabelul 12.13]

Fr=nr de zile lucratoare

Paf=nr de piese care se realizeaza anua; conform programului de productie.Se adauga un procentaj de piese de schimb 5.10%+23% rebuturi

In situatie in care prelucrarea se face pe linie tehnologica in flux variabil=16.08NT sincr=(0.850.95)din ritm liniei*Rl=0.85*16.08=13.66

1.27>1.08

TRASEUL TEHNOLOGIC DE PRELUCRARENR.CRTDENUMIREAOPERATIEISUCCESIUNEAFAZELORSCHITA OPERATIEIM.U.

1

Strunjit FrontalGaurire si filetareStr. Frontala de degrosareStr.Frontala de finisareGaurireFiletare

Strung CN

2

STRUNJIRE EXTERIOARA SI TESIRE (PRINDEREA I )

STRUNJIRE DEGROSARESTRUNJIRE FINISARETESIRE

Strung CN

3

STRUNJIRE EXTERIOARA FILETARE SI TESIRE (PRINDEREA II )STRUNJIRE DEGROSARESTRUNJIRE FINISAREFILETARETESIRE

Strung CN

4FREZAREFREZAREA CANALELOR DE PANAFREZA CN

6TRATAMENT TERMIC Calire+Revenire

7RECTIFICARERECTIFICAREA SUPRAFETELOR CILINDRICE EXTERIOAREMASINA DE RECTIFICAT

28