Top Banner

of 103

Proiect Tcm

Mar 07, 2016

Download

Documents

Ciucă George

Strunjirea suprafetelor exterioare
Welcome message from author
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript

TEMA PROIECTULUI

S se proiecteze procesul tehnologic de prelucrare mecanic prin achiere a reperului 124 din anexa 1, n condiiile unei producii de serie mic i s se ntocmeasc planele de operaii pentru acest proces tehnologic.

Detaliu B,Scara 10:1 Detaliu C,Degajare STAS 7446-66 Scara 10:1

Capitolul 1ANALIZA DATELOR INIIALE

Reperul nr 124, din anexa 1 (Desen de ansamblu al unui aparat pentru controlul roilor dinate conice) reprezinta un melc, avnd rol funcional de transmitere a miscarii de rotatie dintre roata de manevra 121 si roata melcata 130 si urmatoarele caracteristici-numar de dinti z=3-modul axial m=3,5mm-coeficient diametral q=11- Diametrul de referinta al melcului D1=38 mm- Diametrul de cap al melcului Da1=49 mm- Diametrul de picior al melcului.Df1=30 mm Angrenajele melc-roata melcata au axele rotilor dintate neconcurente si nclinate la 90. Specific acestui angrenaj este forma rotii mici reiesita din faptul ca ea are doar unul pna la patru dinti dispusi pe suprafata cilindrului de referinta dupa o linie elicoidala nclinata cu unghiul. Aceasta face ca latimea rotii mici sa fie mai mare dect diametrul, ceea ce o face sa semene cu un surub, de unde si denumirea de melc sau surub melcat. Din asemanarea cu filetul surubului, numarul de dinti ai melcului se obisnuieste a se numi - numar de nceputuri.Conform STAS 6845-82 profilul danturii surubului melcat se poate executa n urmatoarele variante:n evolventa - simbol ZEarhimedic - ZAcu profil rectiliniu n sectiunea normala pe dinte ZN1cu profil rectiliniu n sectiunea normala pe gol ZN2generat cu freza disc dublu conica ZK1generat cu freza deget conica ZK2.In cazul nostru vom opta pentru melcul de tip ZA-care se obtine prin generarea unei curbe de tip spirala arhimedica intr-o sectiune perpendiculara pe axa melcului.Se foloseste un cutit a carui suprafata de degajare se afla in planul orizontal al axei melcului unde cutitulare muchie rectilinie. In timpul functionarii melcul este solicitat la incovoiere si oboseala de contact.

1.1. Analiza desenului de execuie

n urma analizei desenului de execuie, s-au constatat urmtoarele:-desenul a fost executat pe format standardizat A3(420x297);- pentru explicitarea corect i complet a piesei n desen sunt necesare dou vederi;-cotele existente sunt cele necesare, toate lanurile de dimensiuni nchizndu-se;-toleranele pentru cotele libere vor fi conform STAS 2300-88;-suprafeele ce alctuiesc piesa sunt tehnologice, ele putndu-se executa pe maini-unelte universale.- Se recomanda completarea desenului de executie cu :- abateri de pozitie de tip abatere de la perpendicularitat intre suprafetele

1.2. Analiza tehnologicitii piesei

Prin tehnologicitatea construciei unei piese se nelege acea soluie constructiv-funcional care s asigure condiii tehnice impuse de beneficiar i s se realizeze cu costuri minime, cu consum minim de scule achietoare si energie, satisfcnd n acelasi timp i condiii sociale.Factorii care influeneaz tehnologicitatea construciei sunt:-prelucrabilitatea prin achiere;-forma constructiv a piesei; -stabilirea bazelor tehnologice i de cotare ale piesei;-gradul de precizie i cel de rugozitate impus suprafeelor;-gradul de normalizare i de unificare a piesei.Piesa este tehnologic din punct de vedere funcional, al prelucrabilitii prin achiere, al materialului utilizat (oel laminat de calitate OLC15, STAS 880-80 sau C45-DIN 17200-69), al formei constructive, fiind alctuit din suprafee plane i de revoluie ce pot fi uor obinute prin achiere, deci nu necesit pelucrarea pe maini unelte speciale.Deoarece piesa nu prezint suprafee cu tolerane i rugoziti mici, nu necesit prelucrare pe maini de precizie ridicat. Forma constructiv a piesei asigur numeroase posibiliti de strngere i fixare n dispozitiv.Producia este de serie mijlocie (500 buc/an) - Tabelul 3.14 TCM (ndrumar de proiectare Pruteanu,1980).

1.3. Alegerea semifabricatului

Avnd n vedere dimensiunile de gabarit, form i precizie impus prin desenul de execuie de ctre proiectant se alege un semifabricat tip bar cu seciune circular.Materialul utilizat pentru executarea melcului este OLC15, SR EN 10083/1Caracteristici tehnologice, ale materialului din care se realizeaz piesa sunt:Rezisten la rupere la traciune: Rm = 380 [MPa];Limita de curgere: RP = 230/ [MPa];Limita la oboseal: T-1 = 120 [MPa];Duritate: 120 HB;Tratamente termice caracteristice: - Normalizare (tratament termic aplicat pieselor de oel spre a obine o structur normal, cu granulaie fin).temperatura: 880 980 [C]mediu de rcire: aer.

1.4. Notarea suprafeelor piesei

S1- Suprafa frontal;S2- Suprafa frontal;S3 -Suprafa cilindric longitudinal fus pentru rulment;S4- Suprafa cilindric;S5- Suprafa cilindric;S6- Suprafa cilindric;S6-Suprafata melcata;S7- Suprafa cilindric;S8- Suprafa cilindric;S9-Suprafa cilindric longitudinal fus pentru rulment;S10-Suprafata cilindrica;S11-Teire 1x45;S12- Teire 3x56;S13-Suprafata filetata;S14-Gaura pentru filetare;S15-Degajare pentru rectificare;S16- Teire 3x16;S17- Teire 3x16;S18- Degajare pentru rectificare;S19- Teire 2x45.

Capitolul 2

Succesiunea operaiilor de prelucrare a unui melc

Nr.crt.

Denumirea operaiilor si fazelorSchita de prelucrareM.U.S.D.V.

1.Debitare

a).Prinderea piesei n mandrin.1.1 Debitat din bara laminat.b). Desprindere pies.

Ra =6,3mFC-710

-Prisme-Panza tip I forma DSTAS 1066-86-ubler

2.Strunjire frontala i centruire

a). Prinderea piesei n mandrina universal i vrful din ppusa mobil. 2.1 Strunjire frontal de degroare pe suprafaa S1.2.2 Centruire tip A STAS 1361-82 pe S1b). Desprinderea i ntoarcerea piesei ntre mandrin universal i vrf.2.3 Strunjire frontala degroare pe suprafaa S2.2.4 Centruire tip A2 STAS 1361-82 pe S7.c). Desprindere pies. Ra =6,3m SN 400

- cuit 20x20 SR ISO 243:2011/Rp3-Burghiu de centruire tip A4 STAS 1114/2 -73ublerSTAS 1373/1-87

3.Strunjire de degroare

a). Prinderea piesei n mandrina universal i vrful din ppusa mobil.3.1 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S6, 3.2 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S4, 3.3 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S5, 3.4 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S3, b) . Desprinderea i ntoarcerea piesei ntre mandrin universal i vrf.3.5 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S83.7 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S73.8 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S93.9 Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S103.10 Strunjire cilindric(Spargere dantura melc)- suprafaa S6c). Desprindere pies.

Ra =6,3m

Ra =6,3m

SN400 x 750

Cuit pentru degroare SR ISO 243:2011/ Rp3

Cuit pentru prelucrat dantura melc 20x20 SR ISO 243:2011/Rp3 Micrometru 25-50/0,01 mm SR ISO 3611:1996

4.Strunjire de finisare

a). Prinderea piesei ntre vrfuri.4.1. Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S3,4.2. Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S64.3. Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S9;4.4. Strunjire cilindric longitudinal pe suprafaa S10;4.5. Executare degajare suprafaa S15 0,6x0,34.6. Executare teire suprafaa S16 3x74o4.7. Executare teire suprafaa S17 3x74o4.8. Executare degajare suprafaa S18 0,6x0,34.9. Executare teire 2x45o;4.10Tesirea suprafeei S12 3x56o;4.11Tesirea suprafeei S11;

4.12. Executare dantura melc- suprafaa S6b). Desprindere pies.

Ra =3,2m

. SN400 x 750

Cuit pentru prelucrat dantura melc 20x20 SR ISO 243:2011/Rp3Cuit ncovoiat pentru teit 20x20 SR ISO 243:2011/ Rp3

Cuit profilat pentru degajare STAS 3508/1 70

Micrometru 25-50/0,01 mm SR ISO 3611:1996

5.Gaurire+tarodarea).Prinderea piesei n mandrin.5.1Generarea prinburghiere a suprafeei S14;5.2 Tarodarea suprafeei S4;b). Desprindere pies

Ra =6,3m

-burghiu elicoidal scurt cu coada cilindrica(STAS 573-76) 4Tarod scurt de masina (STAS 112-75) M6

6.Control intermediar

-ubler STAS 1373/1-87Micrometru 25-50/0,01 mm SR ISO 3611:1996

7.Tratament termicNORMALIZARECuptor

8.Rectificare a). Prinderea piesei ntre vrfuri.8.1 Rectificare de degroare exterioar pe suprafaa S3. Ra=1,6m8.2 Rectificare de finisare exterioar pe suprafaa S3. Ra=0,8m8.3 Rectificare de degroare exterioar pe suprafaa S9. Ra=1,6m8.4 Rectificare de finisare exterioar pe suprafaa S9. Ra=0,8mb). Desprindere pies.

RU 200Disc abraziv300x30x100 STAS 601/1-84

9.Control tehnic final9.1 Verificare dimensiuni9.2Verificare Ra9.3Verificare duritate-ubler STAS 1373/1-87MicrometruSTAS 1374/1-87

Capitolul 3

Calculul adaosului de prelucrare si al dimensiunilor intermediare.

3.1. Notiuni de bazaa)Adaosul de prelucrarePentru determinarea adaosului de prelucrare se folosesc:-metoda de calcul analitic;-metoda experimental - statistica.

Comparativ cu adaosurile de derminate experimental - statistic, calculul analitic poate conduce la economii de material de 6 15% din greutatea piesei finite.Adaosul de prelucrare intermediar minim se calculeaza cu ajutorul relatiilor:

1. - pentru adaosuri simetrice (pe diametru) la suprafetele exterioaresi interioare de revolutie:

2. - pentru adaosuri simetrice la suprafete plane opuse prelucrate simultan:

3. - pentru adaosuri asimetrice:

, in care:Api min- adaosul de prelucrare minim considerat pe o parte;Rzi-1- inaltimea neregularitatilor de suprafata rezultate la faza precedenta;Si-1- adancimea stratului superficial defect (ecruisat) format la faza precedenta;i- eroarea de asezare la faza de prelucrare considerata.

3.2 Calculul adaosului de prelucrare

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S6 mm, Ra=3,2 m

A) Strunjire de finisare(op. precedenta va fi strunjirea de degrosare)

Eroarea de instalare a semifabricatului in mandrina cu trei bacuri este, conform tabel 1.37 [PIC.I.]

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia prececedenta strunjire de degrosare conform treptei de precizie 12:

Adaosul nominal pentru stunjirea de finisare este :

Diametru maxim inainte de strunjirea de finisare (dupa strunjire de degrosare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

B) Strunjire de degrosare(op. precedenta va fi laminarea)

Eroarea de instalare a semifabricatului in mandrina cu trei bacuri este, conform tabel 1.37 [PIC.I.]

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia prececedenta laminare la cald :

Deci adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare este :

Diametrul nominal de calcul al barei laminate se determina cu formula:

Se alege o bara laminata cu diametrul standardizat conform STAS 333-87.

Adaosul de prelucrare nominal real (recalculat) pentru operatia de strunjire a treptei mm, este:=56-50,75=50,25 mm

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S4 mm, Ra=6,3 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; tratament termic;

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul 49 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S5 mm, Ra=6,3 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; tratament termic;

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul 30 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S3 mm, Ra=0,8 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; strunjire de finisare; tratament termic; rectificare de degrosare; rectificare de finisare;

A) Rectificare de finisare(op. precedenta va fi rectificarea de degrosare)

(dupa tratament)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia precedenta rectificare de degrosare conform treptei de precizie 9 :

Deci adaosul nominal pentru rectificare de finisare este :

Diametru maxim inainte de rectificare de finisare (dupa rectificarea de degrosare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de rectificare de degrosare se va executa la cota

B) Rectificare de degrosare(op. precedenta va fi strunjirea de finisare)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia prececedenta strunjire de finisare conform treptei de precizie 10 :

Deci adaosul nominal pentru rectificare de degrosare este :

Diametru maxim inainte de strunjire de degrosare (dupa strunjirea de finisare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de strunjire de finisare se va executa la cota mm

C) Strunjire de finisare(op. precedenta va fi strunjirea de degrosare)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia precedenta strunjire de degrosare conform treptei de precizie 12 :

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare este :

Diametru maxim inainte de strunjirea de finisare (dupa strunjire de degrosare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

D) Strunjire de degrosare

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul 30 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S8 mm, Ra=6,3 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; tratament termic;

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul semifabricatului 56 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S7 mm, Ra=6,3 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; tratament termic;

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul 30 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S9 mm, Ra=0,8 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; strunjire de finisare; tratament termic; rectificare de degrosare; rectificare de finisare;

A)Rectificare de finisare(op. precedenta va fi rectificarea de degrosare)

(dupa tratament)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia precedenta rectificare de degrosare conform treptei de precizie 9 :

Deci adaosul nominal pentru rectificare de finisare este :

Diametru maxim inainte de rectificare de finisare (dupa rectificarea de degrosare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de rectificare de degrosare se va executa la cota

B)Rectificare de degrosare(op. precedenta va fi strunjirea de finisare)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia prececedenta strunjire de finisare conform treptei de precizie 10 :

Deci adaosul nominal pentru rectificare de degrosare este :

Diametru maxim inainte de strunjire de degrosare (dupa strunjirea de finisare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de strunjire de finisare se va executa la cota mm

C)Strunjire de finisare(op. precedenta va fi strunjirea de degrosare)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia precedenta strunjire de degrosare conform treptei de precizie 12 :

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare este :

Diametru maxim inainte de strunjirea de finisare (dupa strunjire de degrosare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

D)Strunjire de degrosare

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul 30 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul Adaosului de prelucrare pe suprafaa S10 mm, Ra=6,3 m

Sunt necesare urmtoarele operatii: strunjire de degrosare; strunjire de finisare; tratament termic;

A)Strunjire de finisare(op. precedenta va fi strunjirea de degrosare)

(prelucrare intre varfuri)

Din tab 2.15 cap.2 [PIC.I.] obtinem toleranta pentru operatia precedenta strunjire de degrosare conform treptei de precizie 12 :

Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare este :

Diametru maxim inainte de strunjirea de finisare (dupa strunjire de degrosare):

Se rotunjeste

Diametrul minim rezulta :

Operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

B)Strunjire de degrosare

Adaosul nominal pentru strunjirea de degrosare se determina prin diferenta dintre diametrul 25 si diametrul suprafetei strunjite:

Calculul adaosului de prelucrare la prelucrarea danturii melcului(suprafata S6)

Fiind asemanatoare cu suprafata unui surub,suprafata melcului se va executa prin filetare,una de degrosare si una de finisare.Diametrul exterior este diametrul obtinut in urma strunjirii suprafetei S6-D=Pasul melcului este p= m=11mm.Diametrul interior este d=30 mmAdaosul nominal se determin prin diferena dintre diametrul exterior i diametrul interior al melcului:

Numrul trecerilor pentru filetare se adopt funcie de profilul i diametrul filetului i de direcia avansului cuitului fa de axa piesei 10 treceri de degroare i 5 de finisare, conform tab. 10.67, p. 389, [Pi I].

Suprafetele frontale:Aceste suprafee de capat se prelucreaz prin strunjire. Operaia precedent este debitarea pe fierastau circular treapta 14 de precizie din tabel 4.1 [Pi.1.]calitea suprafetei dupa debitare: tab.4.11 [Pi.1.] tab.4.11 [Pi.1.]Adaosul asimetric minim pentru strunjirea de degrosare a suprafetelor frontale se calculeaza cu relatia:

Eroarea de instalare a semifabricatului in mandrina cu trei bacuri este, conform tabel 1.37 [PIC.I.]:

Toleranta la lungimea de debitare, in treapta 14 de precizie, este 1000 m (tab. 2.15) [PIC.I.].Abaterile limita la lungimea de debitare sunt deci 0,475 mm sau rotunjit 0.5 mmPrin urmare, adaosul nominal calculat pentru strunjire frontala este:

Lungimea nominala pentru debitare este: mmAdaosul de prelucrare la strunjirea frontala va fi:

Pentru fiecare suprafa frontal adaosul este:

La debitare se va respecta cota: 256 0.2 mm

Capitolul IV

4. Calculul si adoptarea regimului de aschiere4.1.Notiuni de bazaRegimul de aschiere este factorul principal care determina valoarea normei de lucru si reprezinta totalitatea urmatorilor parametri:-adancimea de aschiere;-avansul de lucru;-viteza de aschiere.Alegerea regimului de aschiere se face in concordanta nu numai cu operatia, ci si cu faza de lucru. La alegerea celui mai rational regim de aschiere se iau in considerare valorile cele mai avantajoase ale parametrilor de lucru in ceea ce priveste productivitatea, precizia de prelucrare si rugozitatea suprafetelor de prelucrat.La proiectarea regimului de lucru se stabilesc urmatoarele etape de lucru:-alegerea masinii - unelte;-alegerea sculei aschietoare;-determinarea adancimii, avansului si vitezei de aschiere;-determinarea turatiei de lucru si recalcularea vitezei de lucru si a durabilitatii sculei;-determinarea momentului de torsiune si a puterii efective de aschiere.4.2. Alegerea masinii - unelteAlegerea tipului si dimensiunii masinii - unelte se face pe baza caracteristicilor productiei si semifabricatelor care urmeaza a fi prelucrate. La productia de serie mica si unicate, cand la aceeasi masina urmeaza sa se execute mai multe operatii, ea trebuie sa corespunda conditiilor de trecere usoara de la o operatie la alta.Pentru alegerea masinii unelte trebuie sa se ia in calcul urmatorii factori:-felul prelucrarii ce trebuie executata;-dimensiunile si forma semifabricatului;-precizia ceruta la prelucrare;-schema cinematica a masinii, avand in vedere concordanta cu regimul de aschiere ales si materialul de prelucrat;-puterea efectiva a masinii - unelte.

FIERASTAU CIRCULAR FC-710 dimensiunile panzei: 710 dinesiunea barei de taiat: 28 x 7000 cursa maxima port - panza: 300 [mm] gama vitezelor periferice ale panzei: 9,5; 11,5; 15; 19,29; 30 [m/min] avansul de lucru continu: 0 400 m/min puterea motorului: 7,5 kW.

STRUNG NORMAL SN 400h = 400 mml = 1500 mmP = 7,5 kW

Gama de avansuri: [mm/rot]0,060,080,100,120,140,16

0,180,200,220,240,260,28

0,360,400,440,480,560,63

0,720,800,880,961,121,28

1,441,601,762,242,883,52

Gama de turatii: [rot/min]

1215192430334658

7696120150185230305380

48060076595512001500

Gama de avansuri transversal: [mm/rot]

0,046

0,050

0,075

0,092

0,101

0,113

0,126

0,150

0,170

0,184

0,203

0,226

0,253

0,300

0,340

0,368

0,406

0,452

0,506

0,6000,680

0,732

0,812

0,904

1,0121,2001,360

1,624

2,0242,720

MASINA DE RECTIFICAT RU 200

diametrul maxim al piesei de prelucrat: 200 mm lungimea normal ntre vrfuri: 800 mm diametrul maxim al pietrei de rectificat: 450 mm gama de turaii a piesei: 50; 80; 145; 245; 400; m/min gama de turaii a pietrei de rectificat: 1080; 1240; rot/min puterea electromotorului: 7 KW

4.3 Alegerea sculelor achietoareDup stabilirea felului sculelor achietoare i cunoscndu-se suprafaa de prelucrat i faza de lucru - degrosare, finisare - se alege scula cu geometria optima corespunztoare. Dup natura materialului de prelucrat, dupa proprietile lui fizico - mecanice i dup regimul de lucru adoptat, se alege materialul sculei achietoare care s poat realiza o prelucrare optim n condiiile date.-pnz de fierstru circular pentru debitare:pnz circular fierstru SR ISO 2924:2011-cuit frontal de degroare:cuit 20x20 SR ISO 243:2011/ Rp3-burghiu de centruire:-burghiu A SR ISO 866:2011/Rp5-cuit de strunjit pentru degroare:cuit 20x20 SR ISO 243:2011/ Rp3k = 900-cuit de strunjit pentru finisare:cuit 20x20 SR ISO 243:2011/ Rp3k = 900- cuit lat profilat k=25,530 , k1=64,470/Rp3- cuit ncovoiat pentru teit 20x20 SR ISO 243:2011- cuit profilat pentru degajare STAS 3508/1 - 70 - cuit pentru prelucrat dantura melc 20x20 SR ISO 243:2011/T15K6/ Rp3

-burghiu elicoidal scurt cu coada cilindrica (STAS 573-76) 4 -tarod scurt de masina (STAS 112-75) M6-disc abraziv pentru rectificat: 300x30x100 STAS 601/1-84

4.4. Calculul parametrilor regimurilor de achiere4.4.1. DebitareaAdncimea de achiere este egal cu limea pnzei circulare B:t = B = 4 mmAvansul de lucru: f = 60 mm/minViteza de lucru: v = 11,5 m/min4.4.2. Strunjireaa) Suprafeele frontale S1 i S21) Adncimea de achiere

Vom realiza strunjirea n 2 treceri cu t=1,5 mm2) Adoptarea avansuluif=0,5...0,9 tab. 10.7, p. 341, [2]Avansul adoptat de pe maina-unealt este fad=0,72 mm/rotVerificarea avansului2.1) Din punct de vedere al rezistenei corpului cuituluiSe face cu relaia 10.5, p.346, [2]:

n care este efortul unitar admisibil la ncovoiere al materialului din care este confecionat corpul cuitului, n daN/mm2; b limea seciunii cuitului, n mm; L lungimea n consol a cuitului, n mm. Se recomand L=1,5h.b = 20 mmh = 20 mmL = 30 mmRai = 20 daN/mm2

Fora principala de achiere se determina cu relaia :

n care C4 este un coeficient n funcie de materialul de prelucrat i de materialul sculei achietoare; t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; x1 si y1 exponenii adncimii i avansului de achiere; HB duritatea materialului de prelucrat; n1 exponentul duritii materialului de prelucrat.

C4= 35,7 tab. 10.15, p. 347, [2]t =1,5 mmf = 0,72 mm/rotHB = 120x1= 1 tab. 10.21, p. 353, [2]y1= 0,75 tab. 10.21, p. 353, [2]n1= 0,35 tab. 10.22, p. 353, [2]

Egalnd ntre ele prile din dreapta ale relaiilor 10.5 i 10.7 determinm avansul f ca fiind:

2.2) Din punct de vedere al rigiditii pieseiAceast verificare se va face numai pentru piese lungi , L/D>7.L = 250 mmD =56 mmL/D=4,46 < 7 - nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.

2.3) Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale a mainii unelteAceast verificare se face numai pentru seciuni mari ale achiei, cu formula 10.26, p.355, [2]:

n care: D este diametrul de achiere, n mm; Fz componenta Fz a forei de achiere, n N.

Dublul moment de torsiune, calculat cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respectiv, care se determina cu relaia:

n care: Nm este puterea motorului mainii unelte, n kW; n turaia arborelui principal, n rot/min ; randamentul mainii unelte (0,85 0,95).

Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale se va face dup calcularea vitezei de achiere i deci dup adoptarea turaiei pentru arborele principal.

3) Calculul vitezei de achieren cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu rel. 10.29, p. 359, [2]:

n care: Cv este un coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare (tab. 10.30); T durabilitatea sculei achietoarea, n min (tab. 10.3); m exponentul durabilitii (tab. 10.29); t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; HB - duritatea materialului de prelucrat , n uniti Brinell; xv si yv exponenii adncimii de achiere, avansului (tab. 10.30); n exponentul duritii materialului supus prelucrrii; k1,, k9 diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate.

Prin coeficientul k1 se ine seama de influena seciunii transversale a cuitului:

n care : q este suprafaa seciunii transversale, n mm2 ; - coeficientul n funcie de materialul prelucrat. Pentru otel .

Prin coeficientul k2 se ine seama de influena unghiului de atac principal:

n care: este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat. Pentru oel prelucrat cu scule din oel rapid, = 0,6.

Prin coeficientul k3 se ine seama de nfluenta unghiului tiului secundar k1:

n care: a = 10 pentru scule din oel rapid

Prin coeficientul k4 se ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului:

n care: - este exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul de prelucrat. Pentru prelucrarea de degroare = 0,1.

Prin coeficientul k5 se ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei:k5=1 tab. 10.31, p. 362, Prin coeficientul k6 se ine seama de materialul de prelucrat:k6=1 tab. 10.32, p. 363, [2]Prin coeficientul k7 se ine seama de modul de obinere a semifabricatelor:k7=1 materiale laminate la cald, normalizate i tratate termicPrin coeficientul k8 se ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor:k8=1 - pentru oel fr underPrin coeficientul k9 se ine seama de forma suprafeei de degajare:k9=1 - pentru form planf = 0,72 mm/rotk1= 0,97

Cv= 60,8k2= 0,66

T = 60 mink3= 1,23

t = 1,5mmk4= 0,8

HB = 120k5= 1

m = 0,125k6= 1

xv= 0,25k7= 1

yv= 0,66k8= 1

n = 1

k9= 1

4) Calculul turaiei

5)Adoptarea turaiei

6)Recalcularea vitezei

7)Calcularea puterii efective

b) Suprafaa S6 mmA)Degroare1) Adncimea de achiere

2) Adoptarea avansuluif=0,6...0,8 tab. 10.7, p. 341, [2]Avansul adoptat de pe maina-unealt este fad=0,72 mm/rotVerificarea avansului2.1) Din punct de vedere al rezistenei corpului cuituluiSe face cu relaia 10.5, p.346, [2]:

n care este efortul unitar admisibil la ncovoiere al materialului din care este confecionat corpul cuitului, n daN/mm2; b limea seciunii cuitului, n mm; L lungimea n consol a cuitului, n mm. Se recomand L=1,5h.b = 20 mmh = 20 mmL = 30 mmRai = 20 daN/mm2

Fora principala de achiere se determina cu relaia :

n care C4 este un coeficient n funcie de materialul de prelucrat i de materialul sculei achietoare; t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; x1 si y1 exponenii adncimii i avansului de achiere; HB duritatea materialului de prelucrat; n1 exponentul duritii materialului de prelucrat.

C4= 35,7 tab. 10.15, p. 347, [2]t =2,6 mmf = 0,72 mm/rotHB = 120x1= 1 tab. 10.21, p. 353, [2]y1= 0,75 tab. 10.21, p. 353, [2]n1= 0,35 tab. 10.22, p. 353, [2]

Egalnd ntre ele prile din dreapta ale relaiilor 10.5 i 10.7 determinm avansul f ca fiind:

2.2) Din punct de vedere al rigiditii pieseiAceast verificare se va face numai pentru piese lungi , L/D>7.L = 250 mmD =56 mmL/D=4,46 < 7 - nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.

2.3) Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale a mainii unelteAceast verificare se face numai pentru seciuni mari ale achiei, cu formula 10.26, p.355, [2]:

n care: D este diametrul de achiere, n mm; Fz componenta Fz a forei de achiere, n N.

Dublul moment de torsiune, calculat cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respectiv, care se determina cu relaia:

n care: Nm este puterea motorului mainii unelte, n kW; n turaia arborelui principal, n rot/min ; randamentul mainii unelte (0,85 0,95).

Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale se va face dup calcularea vitezei de achiere i deci dup adoptarea turaiei pentru arborele principal.

3) Calculul vitezei de achieren cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu rel. 10.29, p. 359, [2]:

n care: Cv este un coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare (tab. 10.30); T durabilitatea sculei achietoarea, n min (tab. 10.3); m exponentul durabilitii (tab. 10.29); t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; HB - duritatea materialului de prelucrat , n uniti Brinell; xv si yv exponenii adncimii de achiere, avansului (tab. 10.30); n exponentul duritii materialului supus prelucrrii; k1,, k9 diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate.

Prin coeficientul k1 se ine seama de influena seciunii transversale a cuitului:

n care : q este suprafaa seciunii transversale, n mm2 ; - coeficientul n funcie de materialul prelucrat. Pentru otel .

Prin coeficientul k2 se ine seama de influena unghiului de atac principal:

n care: este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat. Pentru oel prelucrat cu scule din oel rapid, = 0,6.

Prin coeficientul k3 se ine seama de nfluenta unghiului tiului secundar k1:

n care: a = 10 pentru scule din oel rapid

Prin coeficientul k4 se ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului:

n care: - este exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul de prelucrat. Pentru prelucrarea de degroare = 0,1.

Prin coeficientul k5 se ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei:k5=1 tab. 10.31, p. 362, Prin coeficientul k6 se ine seama de materialul de prelucrat:k6=1 tab. 10.32, p. 363, [2]Prin coeficientul k7 se ine seama de modul de obinere a semifabricatelor:k7=1 materiale laminate la cald, normalizate i tratate termicPrin coeficientul k8 se ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor:k8=1 - pentru oel fr underPrin coeficientul k9 se ine seama de forma suprafeei de degajare:k9=1 - pentru form planf = 0,72 mm/rotk1= 0,97

Cv= 60,8k2= 0,66

T = 60 mink3= 1,23

t = 2,6mmk4= 0,8

HB = 120k5= 1

m = 0,125k6= 1

xv= 0,25k7= 1

yv= 0,66k8= 1

n = 1

k9= 1

4) Calculul turaiei

5)Adoptarea turaiei

6)Recalcularea vitezei

7)Calcularea puterii efective

B)Finisare1) Adncimea de achiere

2) Adoptarea avansuluif=0,1...0,2 Avansul adoptat de pe maina-unealt este fad=0,12 mm/rotVerificarea avansului2.1) Din punct de vedere al calitii prescrise suprafeei prelucrate este factorul principal care determin mrimea avansului la strunjirea de finisare. Valoarea avansului n funcie de rugozitatea de suprafa prescris, se determin cu formula: rel. 10.28, p. 356, [2]n care: CSR este un coeficient ce depinde de unghiul de atac principal k; e5 i e6 exponent al rugozitii i al razei de racordare la vrf a sculei; Ra rugozitatea, n m; r raza la vrf, n mm.

e5 = 0,597 e6 = 0,297 -tab. 10.24, p. 356, [2]

Din cartea mainii unelte se va alege avansul imediat inferior celui calculat cu formula 10.28.fad=0,101 mm/rot2.2) Din punct de vedere al rigiditii pieseiAceasta verificare se va face numai pentru piese lungi , L/D>7.L = 250 mmD =50,75 mmL/D=4,92 < 7 - nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.

3) Calculul vitezei de achieren cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu rel. 10.29, p. 359, [2]:

n care: Cv este un coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare (tab. 10.30); T durabilitatea sculei achietoarea, n min (tab. 10.3); m exponentul durabilitii (tab. 10.29); t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; HB - duritatea materialului de prelucrat , n uniti Brinell; xv si yv exponenii adncimii de achiere, avansului (tab. 10.30); n exponentul duritii materialului supus prelucrrii; k1,, k9 diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate.

Prin coeficientul k1 se ine seama de influena seciunii transversale a cuitului:

n care : q este suprafaa seciunii transversale, n mm2 ; - coeficientul n funcie de materialul prelucrat. Pentru otel .

Prin coeficientul k2 se ine seama de influena unghiului de atac principal:

n care: este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat. Pentru oel prelucrat cu scule din oel rapid, = 0,6.

Prin coeficientul k3 se ine seama de nfluenta unghiului tiului secundar k1:

n care: a = 10 pentru scule din oel rapid

Prin coeficientul k4 se ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului:

n care: - este exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul de prelucrat. Pentru prelucrarea de finisare = 0,2.

Prin coeficientul k5 se ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei:k5=1 tab. 10.31, p. 362, Prin coeficientul k6 se ine seama de materialul de prelucrat:k6=1 tab. 10.32, p. 363, [2]Prin coeficientul k7 se ine seama de modul de obinere a semifabricatelor:k7=1 materiale laminate la cald, normalizate i tratate termicPrin coeficientul k8 se ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor:k8=1 - pentru oel fr underPrin coeficientul k9 se ine seama de forma suprafeei de degajare:k9=1 - pentru form planf = 0,101 mm/rotk1= 0,97

Cv= 60,8k2= 0,66

T = 60 mink3= 1,23

t = 0,56mmk4= 0,63

HB = 120k5= 1

m = 0,125k6= 1

xv= 0,25k7= 1

yv= 0,33k8= 1

n = 1

k9= 1

4) Calculul turaiei

5)Adoptarea turaiei

6)Recalcularea vitezei

c)Suprafeele S4 i S8 mm, Ra=6,3 m1) Adncimea de achiere

Deoarece adncimea de achiere este mare, vom realiza strunjirea n 3 treceri cu t=3,16 mm.

2) Adoptarea avansuluif=0,5...0,8 tab. 10.7, p. 341, [2]Avansul adoptat de pe maina-unealt este fad=0,72 mm/rotVerificarea avansului2.1) Din punct de vedere al rezistenei corpului cuituluiSe face cu relaia 10.5, p.346, [2]:

n care este efortul unitar admisibil la ncovoiere al materialului din care este confecionat corpul cuitului, n daN/mm2; b limea seciunii cuitului, n mm; L lungimea n consol a cuitului, n mm. Se recomand L=1,5h.b = 20 mmh = 20 mmL = 30 mmRai = 20 daN/mm2Fora principala de achiere se determina cu relaia :

n care C4 este un coeficient n funcie de materialul de prelucrat i de materialul sculei achietoare; t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; x1 si y1 exponenii adncimii i avansului de achiere; HB duritatea materialului de prelucrat; n1 exponentul duritii materialului de prelucrat.

C4= 35,7 tab. 10.15, p. 347, [2]t =3,16 mmf = 0,72 mm/rotHB = 120x1= 1 tab. 10.21, p. 353, [2]y1= 0,75 tab. 10.21, p. 353, [2]n1= 0,35 tab. 10.22, p. 353, [2]

Egalnd ntre ele prile din dreapta ale relaiilor 10.5 i 10.7 determinm avansul f ca fiind:

2.2) Din punct de vedere al rigiditii pieseiAceast verificare se va face numai pentru piese lungi , L/D>7.L = 250 mmD =49 mmL/D=5,1 < 7 - nu se face verificarea avansului din punct de vedere al rigiditii piesei.

2.3) Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale a mainii unelteAceast verificare se face numai pentru seciuni mari ale achiei, cu formula 10.26, p.355, [2]:

n care: D este diametrul de achiere, n mm; Fz componenta Fz a forei de achiere, n N.

Dublul moment de torsiune, calculat cu formula de mai sus trebuie sa nu depeasc valoarea dublului moment de torsiune ce poate fi realizat la maina unealta respectiv, care se determina cu relaia:

n care: Nm este puterea motorului mainii unelte, n kW; n turaia arborelui principal, n rot/min ; randamentul mainii unelte (0,85 0,95).

Verificarea dublului moment de torsiune admis de mecanismul micrii principale se va face dup calcularea vitezei de achiere i deci dup adoptarea turaiei pentru arborele principal.

3) Calculul vitezei de achieren cazul strunjirii longitudinale, viteza de achiere poate fi exprimat cu rel. 10.29, p. 359, [2]:

n care: Cv este un coeficient care depinde de caracteristicile materialului care se prelucreaz i ale materialului sculei achietoare (tab. 10.30); T durabilitatea sculei achietoarea, n min (tab. 10.3); m exponentul durabilitii (tab. 10.29); t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; HB - duritatea materialului de prelucrat , n uniti Brinell; xv si yv exponenii adncimii de achiere, avansului (tab. 10.30); n exponentul duritii materialului supus prelucrrii; k1,, k9 diferii coeficieni care in cont de condiiile diferite de lucru n comparaie cu cele considerate.

Prin coeficientul k1 se ine seama de influena seciunii transversale a cuitului:

n care : q este suprafaa seciunii transversale, n mm2 ; - coeficientul n funcie de materialul prelucrat. Pentru otel .

Prin coeficientul k2 se ine seama de influena unghiului de atac principal:

n care: este un exponent n funcie de natura materialului de prelucrat. Pentru oel prelucrat cu scule din oel rapid, = 0,6.

Prin coeficientul k3 se ine seama de nfluenta unghiului tiului secundar k1:

n care: a = 10 pentru scule din oel rapid

Prin coeficientul k4 se ine seama de influena razei de racordare a vrfului cuitului:

n care: - este exponent funcie de tipul prelucrrii i de materialul de prelucrat. Pentru prelucrarea de degroare = 0,1.

Prin coeficientul k5 se ine seama de influena materialului din care este confecionat partea achietoare a sculei:k5=1 tab. 10.31, p. 362, Prin coeficientul k6 se ine seama de materialul de prelucrat:k6=1 tab. 10.32, p. 363, [2]Prin coeficientul k7 se ine seama de modul de obinere a semifabricatelor:k7=1 materiale laminate la cald, normalizate i tratate termicPrin coeficientul k8 se ine seama de starea stratului superficial al semifabricatelor:k8=1 - pentru oel fr underPrin coeficientul k9 se ine seama de forma suprafeei de degajare:k9=1 - pentru form planf = 0,72 mm/rotk1= 0,97

Cv= 60,8k2= 0,66

T = 60 mink3= 1,23

t = 3,16mmk4= 0,8

HB = 120k5= 1

m = 0,125k6= 1

xv= 0,25k7= 1

yv= 0,66k8= 1

n = 1

k9= 1

4) Calculul turaiei

5)Adoptarea turaiei

6)Recalcularea vitezei

7)Calcularea puterii efective

d)Suprafaa S5 i S7 mm, Ra=6,3 m1) Adncimea de achiere

2) Adoptarea avansuluif=0,4...0,6 tab. 10.7, p. 341, [2]Avansul adoptat de pe maina-unealt este fad=0,44 mm/rotVerificarea avansului2.1) Din punct de vedere al rezistenei corpului cuituluiSe face cu relaia 10.5, p.346, [2]:

n care este efortul unitar admisibil la ncovoiere al materialului din care este confecionat corpul cuitului, n daN/mm2; b limea seciunii cuitului, n mm; L lungimea n consol a cuitului, n mm. Se recomand L=1,5h.b = 20 mmh = 20 mmL = 30 mmRai = 20 daN/mm2Fora principala de achiere se determina cu relaia :

n care C4 este un coeficient n funcie de materialul de prelucrat i de materialul sculei achietoare; t adncimea de achiere, n mm; f avansul de achiere, n mm/rot; x1 si y1 exponenii adncimii i avansului de achiere; HB duritatea materialului de prelucrat; n1 exponentul duritii materialului de prelucrat.

C4= 35,7 tab. 10.15, p. 347, [2]t =1 mmf = 0,44 mm/rotHB = 120x1= 1 tab. 10.21, p. 353, [2]y1= 0,75 tab. 10.21, p. 353, [2]n1= 0,35 tab. 10.22, p. 353, [2]

Egalnd ntre ele prile din dreapta ale relaiilor 10.5 i 10.7 determinm avansul f ca fiind:

2.2) Din punct de vedere al rigiditii pieseiAceast verificare se va face numai pentru piese lungi , L/D>7.L = 250 mmD =30 mmL/D=8,33 > 7

daN

daN

daN

mmf7.L = 250 mmD =28 mmL/D=8,9 > 7

daN

daN

daN

mmf7.L = 250 mmD =25 mmL/D=10 >7

daN

daN

daN

mmf2,5 mm trecerile de degroare se realizeaz cu avansul pe direcia flancului melcului,iar trecerile de finisare cu avans perpendicular pe axa semifabricatului.Mrimea avansului transversal se stabilete n funcie de nlimea melcului i numrul de treceri recomandate. Pentru finisare, avansul transversal se alege jumtate din avansul transversal pentru trecerile de degroare.nlimea melcului este:

Conform indicaiilor mai sus rezult urmtoarele adncimi de achiere:

3) Determinarea vitezei de achierePentru prelucrarea melcului cu cuite cu oel rapid, se folosete rel. 10.38, p. 390, [2].

n care: Cv este un coeficient care depinde de natura materialului i semifabricatului, Kv coeficient de corecie; T durabilitatea cuitului, min; p pasul melcului, mm.,m,x,y sunt dai in tab 10.68,pag.390[2]p= 2,5 mmT=60 min-pentru degrosare

-pentru finisare

4) Calculul turaiei-pentru degrosare

-pentru finisare

5)Adoptarea turaiei

-pentru degrosare

-pentru finisare

6)Recalcularea vitezei

-pentru degrosare

-pentru finisare

4.4.3 CentruireaRegimul de achiere se alege n funcie de material:v = 15 m/minf = 0,04 mm/rot

Adopt

4.4.4 Rectificarea suprafeelor S3 i S9 mm, Ra=0,8 m1) Stabilirea avansurilorLa rectificarea cu avans longitudinal sunt necesare avansul longitudinal, (mm/rot. pies) i avans de ptrundere (mm/curs sau mm/curs dubl).Avansul longitudinal se calculeaz cu relaia 22.2, p. 308, [3]:

n care: este avansul longitudinal n fraciuni din limea discului abraziv, iar B este limea discului abraziv, n mm.Pentru se recomand valorile: - rectificarea de degroare - rectificarea de finisare B = 30 mmAvansul longitudinal la rectificarea de degrosare:

Avansul longitudinal la rectificarea de finisare:

Avansul de ptrundere pentru rectificarea exterioar prin metoda avansului longitudinal se recomand n funcie de diametrul piesei, de coeficientul i de viteza avansului principal va , m/min, pentru rectificarea de degrosare in tabelul 22.1, p. 308, [3] i pentru rectificarea de finisare n tabelul 22.2, p. 310, [3]. n tabelul 22.3, p. 309, [3] sunt date vitezele avansului principal n funcie de diametrul de prelucrat i de materialul piesei. n tabelul 22.4, p. 311, [3] sunt prezentai coeficienii de corecie ai avansului de ptrundere n cazul cnd coeficenii de corecie ai avansului de ptrundere n cazul cnd condiiile de lucru se schimb.Viteza avansului principal la degroare:

Viteza avansului principal la finisare:

Avansul de ptrundere ft la degroare:

Avansul de ptrundere ft la finisare:

Coeficienii de corecie ai avansului de ptrundere sunt:n funcie de materialul de prelucrat: pentru oel neclit- degroare 1- finisare 0,95 - degroare finisare

2) Stabilirea vitezei de achiere i a vitezei de rotaie a piesei

Viteza de achiere la rectificare este considerat viteza de rotaie a discului abraziv v, m/s, pentru care se recomand valorile date n tabelul 22.9, p. 313, [3].v = 30 m/s degroarev = 35 m/s finisareViteza de rotaie a piesei vp, n cazul rectificrii rotunde exterioare prin metoda avansului longitudinal, se calculeaz cu relaiile: rectificarea de degroare, rel. 22.3, p. 313, [3]

rectificarea de finisare, rel. 22.4, p. 313, [3]

n care d este diametrul piesei, mm; T durabilitatea discului abraziv, min; coeficient de corecie n funcie de durabilitatea discului abraziv; coeficient de corecie n funcie de limea discului abraziv.T = 5 min degroare - tab. 22.10, p. 314, [3]T = 33 min finisare - tab. 22.10, p. 314, [3]d = 25 mm - tab. 22.11, p. 315, [3] - tab. 22.12, p. 315, [3]

finisare

3) Stabilirea turaiilor pentru scul si pies- degroare

Adopt de pe maina-unealt nMU = 1080 rot/min

Adopt de pe maina-unealt np MU = 80 rot/min- finisare

Adopt de pe maina-unealt nMU = 1080 rot/min

Adopt de pe maina-unealt np MU = 245 rot/min

4) Recalcularea vitezei pentru scul si pies- degroare

- finisare

5) Stabilirea forei principale de achiere

Fora principal de achiere se stabilete cu relaia 22.6, p. 315, [3]:

n care CF este un coeficient de corecie al forei care depinde de natura materialului i se recomand pentru oel necalit - 2,1.fl - avansul longitudinal, mm/rot. pies; t adncimea de achiere sau avansul de ptrundere, mm; vp viteza de rotaie a piesei, m/min. degroare

finisare

6) Stabilirea puterii

Puterea necesar operaiilor de rectificare de degroare i finisare, pentru acionarea piesei, se determin cu relaia 22.8, p. 315, [3]:

n care semnificaiile sunt cunoscute n afar de KNT coeficient de corecie n funcie de duritatea discului abraziv tab. 22.13, p. 316, [3]; KNB coeficient de corecie n funcie de limea discului abraziv, tab. 22.14, p. 316, [3].

degroare

finisare

Capitolul V

Normarea tehnic5.1) Notiuni de baza

Norma de timp reprezint timpul stabilit unui executant care are calificarea corespunztoare pentru efectuarea unei uniti de produs n condiiile tehnico-organizatorice precizate ale locului de munc.n cazul proceselor manuale sau manual-mecanice, norma de timp NT se calculeaz plecnd de la elementele ei de baz: rel. 2.16, p. 33, [6]i, prin folosirea elementelor componente rezult rel. 2.16, p. 33, [6]Unde:Tp timp de pregtire-ncheiere;n numrul pieselor din lotul optim de piese;Top timp operativ;tb timp de baz;ta timp ajuttor;Tdl timp de deservire a locului de munc;tdt timp de deservire tehnic;tdo timp de deservire organizatoric;Tr timp de ntreruperi reglementare;

tto timp de ntreruperi condiionate de tehnologie i organizarea muncii;ton timp de odihn i necesiti fiziologice.

Normarea timpului de pregtire-ncheiere - tab. 5.65, p.193, [6]

pregtirea curent a lucrrii - 15 minmontarea i demontarea universalului 3 minmontarea i demontarea vrfului de centrare 0,5 mindeplasarea i fixarea ppuii mobile 1 min aezarea mai multor cuite n dispozitivul port-cuit i reglarea la cot 3 min

Normarea timpul de baz - rel. 5.10, p. 11, [6]

L lungimea cursei de lucru a sculei n sensul avansului;w viteza de avans, mm/min;i numrul de treceri necesar pentru executarea suprafeei respective;l lungimea suprafeei prelucrate, mm;l1 distana de ptrundere a cuitului, mm; rel. 5.11, p. 119, [6]l2 distana de depire (ieire) a sculei, l2=0...5 mm;l3 lungimea suprafeei prelucrate pentru o achie de prob, l3 = (0 10) mm; rezult f avansul, mm/rot;n turaia, rot/min;Relaia 5.10 devine:

Normarea timpilor ajuttori tab. 5.685.78, p. 196206, [6]Timpii ajuttori ta1 pentru prinderea i desprinderea piesein universal 0,6 minn universal i vrful ppuii mobile 1 minntre vrfuri 0,3 min Pentru ntoarcerea piesei, se ia timpul din tabel i se nmulete cu 0,9.Timpii ajuttori ta2 pentru comanda mainii, montarea i demontarea sculelorschimbarea turaiei 0,1 minschimbarea avansului 0,1 minrotirea port cuitului 0,15 minblocarea sau deblocarea saniei 0,2 minpornirea sau oprirea motorului electric 0,05 minpornirea sau oprirea universalului 0,05 min pornirea sau oprirea cruciorului 0,05 minschimbarea sensului de rotire a arborelui principal 0,05 minmodificarea sensului avansului 0,05 minmontarea cuitului pentru strunjire longitudinal, frontal 0,5 min demontarea cuitului pentru strunjire longitudinal, frontal 0,3 minmontare cuite pentru strunjire profilat, filetare 0,6 mindemontare cuite pentru strunjire profilat, filetare 0,4 mincentrare cuite 0,3 min strngere cuite, cu urub pentru verificarea centrrii 0,2 min Timpii ajuttori ta3 pentru complexe de mnuiri legate de faz, dup procedeul de fixare a cuitului la cota de prelucratreglaj la cot la strunjire longitudinal 0,25 min strunjire frontal 0,2 min dup discul gradat, fr msurare prealabil la strunjire longitudinal 0,3 min strunjire frontal 0,25 mindup discul gradat, cu msurare prealabil la strunjire longitudinal 0,55 min strunjire frontal 0,5 mincu o achie de prob la strunjire longitudinal 1,2 min strunjire frontal 1 mincu dou achii de prob la strunjire longitudinal 1,8 minTimpii ajuttori ta4 pentru msurtori de controlmsurare cu ubler: pn la 50 mm 0,22 min pn la 100 mm 0,25 min pn la 200 mm 0,30 minmsurare cu micrometru de exterior: pn la 50 mm 0,21 min pn la 100 mm 0,21 min pn la 200 mm 0,22 min

Normarea timpului de deservire tehnic i organizatoric

Timpii tdt i tdo se exprim n procente din tb, tab. 5.79, p. 207, [6]

Normarea timpului de odihn i necesiti fiziologice ton

Timpul ton se exprim n procente din Top, tab. 5.80, p. 207, [6]

a)Normarea tehnica la strunjire

Strunjire de degroare

Suprafaa S6

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timpul operativ:

Suprafaa S4 i S8

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timpul operativ:

Suprafaa S5 i S7

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timpul operativ:

Suprafaa S3 i S9

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timpul operativ:

Suprafaa S10

Timpul de baz:

Timpul ajuttor: Timpul operativ:

Suprafaa melcata S16

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timpul operativ:

Norma de timp NT pentru operaia de strunjire de degroare: Timpul de pregtirencheiere:

Timpul de baz:

Timpul auxiliar:

Timpul operativ:

Timpul de deservire-tehnic:

Timpul de deservire-organizatoric:

Timpul de odihn:

Strunjire de finisare

Suprafaa S6

Timpul de baz:

Timpul ajuttor: Timpul operativ:

Suprafaa S3 i S9

Timpul de baz:

Timpul ajuttor: Timpul operativ:

Suprafaa S10

Timpul de baz:

Timpul ajuttor: Timpul operativ:

Suprafaa melcata S16

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timpul operativ:

Norma de timp NT pentru operaia de strunjire de finisare: Timpul de pregtirencheiere:

Timpul de baz:

Timpul auxiliar:

Timpul operativ:

Timpul de deservire-tehnic:

Timp de deservire-organizatoric:

Timpul de odihn:

Strunjire frontal

Timpul de pregtire-ncheiere:

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timp operativ:

Timpul de deservire tehnic:

Timpul de deservire organizatoric:

Timpul de odihn:

b) Normarea tehnic la centruire

Timpul de pregtire-ncheiere:

Timpul de baz:

Timpul ajuttor:

Timp operativ:

Timpul de deservire tehnic:

Timpul de deservire organizatoric:

Timpul de odihn i necesiti fireti:

c) Normarea tehnic la rectificare

Norma de timp pe bucat se calculeaz cu relaia 12.1, p. 85, [7]: Timpul de pregtire-ncheiere: tab. 12.1, p. 86, [7] Timpul de baz:

tab. 12.2, p. 87, [7]

L = l - (0,40,6) BL = 65 - 0,5 30 = 50 mm

Degroare:Ac=0,422 mmft = 0,02 mm/cursfl =18,9 mm/rot. piesk = 1,4np = 80 rot/min

Finisare:Ac=0,361 mmft = 0,014 mm/cursfl =10,8 mm/rot. piesk = 1,7np = 245 rot/min

Timpii ajuttor tab. 12.812.10, p. 9294, [7]:

Timpul de deservire tehnic: rel. 12.6, p. 95, [7] timpul de ndreptare a discului abraziv tab. 12.11, p. 96, [7];T durabilitatea discului abraziv.

Degroare:

Finisare:

Timpul de deservire organizatoric:

Timpul de odihn:

d) Normarea tehnic la controlului final

Timpul de pregtire-ncheiere:

Timpul de baz:Verificarea dimensiunilor:

Verificarea danturii melcului:

Verificarea rugozitii:

Timpul ajuttor:

Timpul de deservire tehnic:

Timpul de deservire organizatoric:

Timpul de odihn:

Norma de timp:

f) Norma de timp pentru ntregul reper

Capitolul VI

Studiul tehnico economic

6.1. Calculul tehnico-economic

Numrul variantelor economice care se pot ntocmi pentru prelucrarea prin achiere este dat de relaia:V = N - rel. 8.1, p. 357, [1]

Unde: V numrul variantelor de procese tehnologice;N numrul de operaii necesare prelucrrii unui produs.Din toate variantele se alege cea optim care asigur realizarea piesei n condiii tehnice impuse de documentaie, la preul cel mai mic cu un volum de timp ct mai redus.Alegerea se face n funcie de urmtorii indici tehnico-economici:

Coeficientul timpului de baz Cb rel. 8.2, p. 357, [1]

timpul de baz, min;TU timpul unitar, min;Timpul unitar al unei operaii este dat de diferena:

NT norma de timp aferent operaiei, min;Tp timpul de pregtire-ncheiere, min;

innd cont de datele obinute n capitolul anterior, nlocuind n relaia de mai sus vom obine:

Strunjire de degroare:

Strunjire de finisare:

Strunjire frontal:

Centruire:

Rectificare:

Control final:

Din analiza tehnico-economic efectuat pe baza coeficientului timpului de baz, rezult c timpul de baz reprezint o pondere destul de sczut din timpul unitar al operaiei la toate operaiile de mai sus. Creterea coeficientului timpului de baz se poate face prin micorarea timpilor ajuttori i a timpilor de deservire sau prin suprapunerea acestora peste timpul de baz. Coeficientul de continuitate n funcionare a mainii unelteCc rel. 8.3, p. 359, [1] Strunjire de degroare:

Strunjire de finisare:

Strunjire frontal:

Centruire:

Rectificare:

Control final:

Coeficientul de utilizare a materialului Cm

rel. 8.4, p. 361, [1]g greutatea piesei finite, n kg;G greutatea semifabricatului, n Kg.

V = 238387,2 mm3V = 615752,2mm3

Productivitatea muncii Acesta este un indice tehnico-economic care depinde de norma de producie pe schimb; se determin cu relaia 8.5, p. 361, [1]:

durata unui schimb;

norma de timp;

Preul de cost PcPreul de cost reprezint indicele principal de apreciere a economicitii fabricaiei:

rel. 8.7, p. 362, [1]M costul materialului;rel. 8.8, p. 362, [1]

m = 2,5 lei/kg costul unui kg de material tab. 8.3, p. 363, [1];G =4,823 kg greutatea semifabricatului;

= 0,5 lei/kg costul unui kg de deeuri din materialul utilizat;K = 0,8 coeficientul de utilizare a deeurilor;g = 1,867 kg greutatea piesei finite.

S retribuia muncitorilor producitivi; lei rel. 8.11, p. 397, [1]

norma de timp pe bucat la operaia i, ore;

retribuia tarifar orar pentru operaia i corespunztoare categoriei operaiei, lei/or;S = 4,65 lei/or categoria 1;S = 5,10 lei/or categoria 2;S = 5,70 lei/or categoria 3. Strunjire de degroare:

Strunjire de finisare:

Strunjire frontal:

Centruire:

Rectificare:

Control final:

S = 4,62 lei

R cheltuieli generale ale seciei de producie; rel. 8.12, p. 397, [1] cheltuieli generale ale seciei de producie, lei; fondul retribuiei anuale pentru muncitorii direct productivi ai seciei de fabricaie, lei.Determinarea preului de cost la care cheltuielile de fabricaie ale seciilor de producie se stabilesc n procente din retribuia muncitorilor direct producitivi prezint dezavantajul mare n aceea c nu se poate repartiza cota efectiv din cheltuielile generale de fabricaie care revine unei piese.Compararea variantelor n funcie de preul de cost determinat n acest mod poate duce la concluzii eronate.Se obine:

6.2. Avantaje tehnico-economice

Principalele avantaje tehnico-economice materializate prin analiza tehnicoeconomic sunt: construcia simpl a dispozitivului; cost mic al materialelor; deservirea dispozitivelor este comod, nu necesit operator cu grad nalt de calificare; universabilitatea relativ mic; datorit acestor avantaje putem spune c produsul satisface cerinele sociale, economice i de exploatare.

6.3. Norme de tehnic a securitii muncii

n cadrul acestui subcapitol se vor avea n vedere norme specifice lucrului cu dispozitive, astfel: s se verifice prinderea corect a piesei n vederea prelucrrii; nu se vor mai folosi dispozitive ce au depit gradul de uzur prescris, constant la repartiia (reviziile) periodice; s nu se porneasc dispozitivul daca nu este cunoscut; locul de munc sa fie corect iluminat; avariile de orice natur n timpul lucrului trebuie aduse la cunotina maistrului, efului de secie pentru a lua msuri urgente; s se cunoasc regulile de baz pentru a da un prim ajutor persoanei care se accidenteaz; n caz de electrocutare se va aciona n urmtoarea ordine: ntreruperea curentului de la reea fr a atinge persoana cu pricina; Efectuarea respiraiei artificiale; Chemarea urgent a medicului.

Referine bibliografice

[1] Pruteanu O., . a., Tehnologia construciei de maini ndrumar de proiectare, Institutul Politehnic Iai, 1980;[2] Pico C., . a., Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanic prin achiere, vol. I, Editura Universitas, Chiinu, 1992;[3] Pico C., . a., Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanic prin achiere, vol. II, Editura Universitas, Chiinu, 1992;[4] Georgescu G. S., ndrumtor pentru ateliere mecanice, Editura Tehnic, Bucureti, 1978;[5] Grmescu T., . a., Tehnologii de danturare a roilor dinate, Editura Universitas, Chiinu, 1993;[6] Pico C., . a., Normarea tehnic pentru prelucrri prin achiere, vol. I, Editura Tehnic, Bucureti, 1979;[7] Pico C., . a., Normarea tehnic pentru prelucrri prin achiere, vol. II, Editura Tehnic, Bucureti, 1982;

10