Top Banner
Tema proiectului A. Cutit de strung Sa se proiecteze un cutit de strung cu placuta brazata pentru piesa din figura de mai jos: I. Stabilirea schemei de aschiere, a schemei de generare si precizarea tipului de scula aschietoare Pentru a se intocmi schema de aschiere si pentru a alege tipul de scula se va tine sema de urmatoarele elemente: forma si dimensiunile piesei de prelucrat; matreialul pisei de prelucrat ;
15

Proiect Sass CUTIT

Aug 13, 2015

Download

Documents

Ioanna Rusu
Welcome message from author
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
Page 1: Proiect Sass CUTIT

Tema proiectului

A. Cutit de strung

Sa se proiecteze un cutit de strung cu placuta brazata pentru piesa din figura de mai jos:

I. Stabilirea schemei de aschiere, a schemei de generare si precizarea tipului de scula aschietoare

Pentru a se intocmi schema de aschiere si pentru a alege tipul de scula se va tine sema de urmatoarele elemente:

forma si dimensiunile piesei de prelucrat; matreialul pisei de prelucrat ; conditiile tehnice, respective calitatea si precizia dimensiunilor

ale diferitelor suprafete; procedeul de prelucrare; tipul productie.

Page 2: Proiect Sass CUTIT

II. Alegerea materialului si stabilirea tratamentului termic

Materialele utilizate in constructia sculelor aschietoare se impart in 2 categorii:

materiale pentru partea aschietoare a sculei; materiale numai pentru partea de fixare si corpul sculei.

Corpul cutitelor de strung se executa din oteluri crbon de scule de calitate.Se tine seama de solicitarea la rezistenta a sculei.

OL50 →σr=50÷53kgf/mm2

Partea aschietoare a sculei se executa din material care satisfac prin proprietatile lor fizico-mecanice:

duritate suoerioara duritatii materialului aschiat; termostabilitate ridicata; rezistenta ridicata la uzura la si la cald rece; prelucarbilitate buna.

Page 3: Proiect Sass CUTIT

Materialul piesei de prelucrat: 10TiNiCr180

rezistenta la rupere σr=55kgf/mm2; limita de curgere Rc=20kgf/mm2; alungirea relative A5=40%; gatuire Z=55%; duritate HB=157.

Materialul partii aschietoare: P20

duritate: Rc=90-Ra rezistenta la rupere: 60kgf/mm2

rezistenta la incovoiere: 115kgf/mm2

rezistenta la compresiune: 400-450kgf/mm2

duritate HB=175

Materialul partii aschietoare

Recoacere deimuiere

Calire Revenire

P20 T oc HB T oc HRCmin T oc HRC790÷820 240÷820 1250÷300 60 560÷580 63÷66

Mediu de racire: ulei, aer, baie izoterma cu temperature de 500÷550oc.

Compozitie chimica: 10TiNiCr180

Marca otelului Compozitie chimica %

C Si Mn P S Cr Ni10TiNiCr180 0,08 1 2 0,045 0,03 17-19 9-12

Altele: Ti=5x%C-0,8

III. Stabilirea elementelor constructiv-dimensionale si a parametrilor geometrici optimi

Parametri geometrici ai partii aschietoare a scluei sunt: unghiurile partii aschietoare (unghiul de asezare α, unghiul

de degajare γ, unghuil de atac k, unghiul de inclinare al taisului λ, unghiul de varf ε unghiul de aschiere si unghiul de ascutire);

forma fetei de degajare , forma taisului , raza de racordare a varfului dintelui, raza de bontire ataisului)

Page 4: Proiect Sass CUTIT

Elementele constructive-dimensionale se stabilesc folosind schema de aschiere adoptata si datele furnizate de literature de specialitate

B=20mm, H=30mm, L=210mm, m=8mm; k=90o, k1=10o.

Dimensiunile placutei se stabilesc tinand seama de latimea B a cutitului si de modul de pozitionare a placutei in locasul executat in corpul cutiutlui.

Forma fetei de degajare:

Page 5: Proiect Sass CUTIT

IV. Calculul parametrilor geometrici constructivi in planele tehnologice.Determinarea sculei profilate

Calculul geometric al sculei se refera la stabilirea dimensiunilor si unghiurilor partii aschietoare in diferite plane secant, functie de parametrii geometrici optimi, elementele constructiv-dimensionale ale sculei si dimensiunile piesei de prelucrat.

tgγx=tgγN∙sin k-tgλ∙cosk

tgγy=tgγN∙cosk+tgλ∙sink

ctgαx=ctgαN∙sink-tgλ∙cosk

ctgαy=ctgαN∙cosk+tgλ∙sink

tgγx=tg15∙sin90-tg5∙cos90=0,21; γx=atctg0,21=15o;

tgγy=tg15∙cos90+tg5∙sin90=0,35; γy=arctg0,35=19o;

ctg αx =ctg12∙sin90-tg5∙cos90=ctg12→ αx=12o;

ctgαy=ctg12∙cos90+tg5∙sin90=tg5→αy=16o;

V. Calculul regimului de aschiere, a fortelor, momentelor de lucru si alegerea masinii unelte

Page 6: Proiect Sass CUTIT

Parametrii regimuli de de aschiere sunt: adancimea de aschiere t, avansu de aschere s, si viteza de asciere v.

t=3mm, s=0,2mm/rot

v= ;

Cv=257; T=90; m=0,125; t=3; xv=0,18; s=0,2; yv=0,2; HB=157; n=1,5.

k1=1; k2=0,81; k3=1,03; k4=0,79; k5=0,85; k6=0,9; k7=1; k8=1; k9=1.

v= 1∙0,81∙1,03∙0,79∙0,85∙0,9∙1∙1∙1=123,

17m/min;

Calculul fortelor de aschiere: Fz, Fy, Fx.

Fz=CPz∙txFz∙syFz∙HBnFz∙kM∙kk∙kr∙kγ∙khα

CPz=27,9; t=3; xFz=1; s=0,2; yFz=0,75; HB=157; nFz=0,35.

kM=1; kk=1,58; kr=0,79; kγ=0,85; khα=0,96.

Fz=27,9∙3∙0,20,75∙1570,35∙0,79∙0,85∙0,96=144,87N

Fy=CPy∙txFy∙syFy∙HBnFy∙kM∙kk∙kr∙kγ∙khα

CPy=0,0027; t=3; xFy=0,9; s=0,2; yFy=0,75; HB=157; nFy=2.

kM=1; kk=0,44; kr=0,5; kγ=0,7; khα=0,65.

Fy=0,0027∙30,9∙0,20,75∙1572∙1∙0,44∙0,5∙0,7∙0,65=57,8N

Fx=CPx∙txFx∙syFx∙HBnFx∙kM∙kk∙kr∙kγ∙khα

CPx=0,021; t=3; xFx=1,2; s=0,2; yFx=0,65; HB=157; nFx=1,5

kM=1; kk=1,8; kr=1; kγ=0,68; khα=0,69.

Page 7: Proiect Sass CUTIT

Fx=0,021∙31,2∙0,20,65∙1571,5∙1∙1,8∙1∙0,68∙0,63=41,58N

Puterea necesara procesuluide aschiere se calculeaza cu relatia:

Na= = ; CP=

=2,47kw

Masina unealta se alege in functie de puterea necesara la motorul de actionare al lantului cinematic pentru miscarea principal: Nm=Na/η, η=0,95.

Nm=3,96/0,95=4,16kw.

Turatia : n=

Turatia economica va fi: ne=380rot/min.

Masina unealta va fi SN 400.

Caracteristici:

Inaltimea varfurilor: 200mm; Diametrul maxim al materialului din baza: 45mm; Distanta dintre varfuri: 750, 1000, 1500, 2000mm; Numarul de turatii la arborelui principal: 24; Gama de rotatie a arborelui principal: 24, 30, 38, 46, 58, 76,

96, 120, 180, 185, 230, 305, 380, 460, 480, 600, 610, 765, 955, 1200.

Numarul de avansuri longitudinal: 60; Gama de avansuri longitudinal: 0,046; Puterea motorului de actionare: 7,5kw; Greutatea masinii: 2000-2800kgf.

VI. Stabilirea sistemului de pozitionare fixare a sculei aschietoare pe masina unealta

Page 8: Proiect Sass CUTIT

L0=100mm; B0=25mm; H0=35mm.

Lungimea in consola este variabila functie de dimensiunile piesei de prelucrat si de rigiditatea impusa sitemului tehnologic.Valoarea medie se recomanda (1,5…2)∙H.

H=30mm

lc=2∙30=60mm

VII. Verificarea de rezistenta si rigididate a corpului sculei si a sistemului de pozitionare fixare a sculei

Verificarea de rezistenta a sculei se face tinand seama de sistemul de pozitionare-fixare adoptat, marimea componentelor fortei de aschiere si de natura solicitarilor mecanice.

σrez<σa

Page 9: Proiect Sass CUTIT

Fx →incovoiere

Fy →compresiune

Fz →incovoiere+torsiune

Avand in vedere modul de insumare a eforturilor in sectiunea de incastrare, verificarea la rezistenta se face la incovoiere si compresiune.

σrez=

σ= σinc+ σcomp

σ=

σ= =4,22< σa(36kgf/mm2)

= ; Wp= ∙B∙H2=0,231∙20∙302=4158; e=

= (35kgf/mm2)

Page 10: Proiect Sass CUTIT

σrez= = =4,51kgf/mm2

Verificarea la rigiditate se face cu relatia: fmax= ,

E=2,1∙105N/mm2, Iz=B∙H2.

fmax= =0,0027<fa (0,1mm)

VIII. Stabilirea schemei de ascutire reascutire

In cazul cutileor armate cu placate dure ascutirea fetei de asezare se face mai intai la unghiul α+(4..8) cu o piatra abraziva din electrocorindon si apoi se executa ascutirea placutei la unghiul α folosind pietre abrasive din carbora de siliciu

Cunoscuand unghiurile αN, γN, k, k1 si λ ascutirea fetei de asezare principale se face folosind pentru pozitionarea cutitului , in raport cu piatra abraziva unghiurile k, αy sau αx.

Page 11: Proiect Sass CUTIT

Pentru ascutirea fetei de asezare se foloseste pt reglarea pozitiei

cutitului, in raport cu piatra abraziva unghiurile k, γy si γx.

αN=12o, γN=15o, k=90o, k1=10o, λ=5o, γx=15o, γy=19o

Caracteristicile pietrei abrasive:

Material: electrocorindon; Liant: ceramic; Granulatie: 40-60; Duritate: K, L; Regim de aschiere: v=20-30m/s; s=0,005-0,08; l.r.u(fara

racire sau cu racire).

IX. Stabilirea elementelor de precizie dimensional

a. Abateri pentru unghiurile constructive:

α γ λ k K112o 15o 5o 90o 10o

±1o ±2o ±1o ±2o ±1o

b. Abateri pentru inaltimea cutitului H:

Inaltimea H(mm) 30Abaterea limita(mm) -2

Page 12: Proiect Sass CUTIT

c. Abaterea pentru lungimea locasului: ±0,6mm.d. Abaterea pentru lungimea locasului: ±0,5mm.e. Abatarea pentru raza de racordare a locasului: ±0,5mm.f. Abaterea pentru lungimea cutitului L: ±3mmg. Rugozitati pentru cutit in mm.

Tipul suprafetei cutitului Rugozitatea Ra sau Rz

Suprafata de asezare 1,6 sau 6,3Suprafata de degajare 1,6 sau 6,3

Fatetele partii aschietoare 0,1-0,4 sau 0,8-1,6Suprafete de pozitionare 6,3 sau 25

Suprafete libere 6,3 sau25